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Gruppo TM.E.

97758

Termomeccanica Ecologia

Studio Associato
di Ingegneria

Documento
97758FSIR002

Rev.

00

Pag. 1 di 50

REGIONE SICILIANA
PARCO EOLICO OFFSHORE
GOLFO DI GELA
W

MEDITERRANEAN
WIND OFFSHORE

RELAZIONE DI CALCOLO PRELIMINARE
STRUTTURE SOTTOSTAZIONE DI TRASFORMAZIONE
'00
REV

28/05/13 Emissione
Data

Descrizione

TM.E. S.p.A. - Termomeccanica Ecologia

GS
Preparato

FS
Verificato
Approvato
Autorizzazione Emissione
Pagina 1 di 50

COMUNE DI BUTERA
PROVINCIA DI CALTANISSETTA

TABULATI DI CALCOLO
OGGETTO:

COMMITTENTE:

Sottostazione di trasformazione
Calcoli preliminari

C.D.S. - DATI di INPUT

RELAZIONE DI CALCOLO
Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di
lavoro dei materiali e del terreno.


NORMATIVA DI RIFERIMENTO

I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento
nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M.
14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2
Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.


METODI DI CALCOLO

I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:
1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;
2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE.
Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi
nel loro
piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote.


CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE

II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.).
Possono essere inseriti due tipi di elementi:
1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore
precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste
aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti
infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al
nodo una dimensione reale.
2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice,
funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.
Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene
perseguita tramite il metodo di Cholesky.
Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che
giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati.


RELAZIONE SUI MATERIALI

Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di materiale
utilizzato.
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Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

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C.D.S. - DATI di INPUT

•

ANALISI SISMICA DINAMICA

L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è
stata perseguita con il metodo di Jacobi.
I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della
struttura.
Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano
(forza in X, forza in Y e momento).
Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai
dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente.
Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli
spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace.
I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di
significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi
statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo.
Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale.

•

VERIFICHE

Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di
carico prese in considerazione.
In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono disposte
in modo
asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente.
Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante,
valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati
nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe.
Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate le
armature massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede).
La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che
quella torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l’elemento asta su suolo elastico alla Winkler.
Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano.
La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle
varie travate
convergenti su ogni nodo.
Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a
lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell’elemento bidimensionale disponendo i ferri in
due direzioni ortogonali.
•

DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE.
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C.D.S. - DATI di INPUT

Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati:
TRAVI:
a) Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell’anima misurato in mm, con
passo non maggiore di 0,8 dell’altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimità degli appoggi o di
carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sarà 12 volte il
diametro minimo dell'armatura longitudinale.
b) Armatura longitudinale in zona tesa ≥ 0,15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremità è disposta una
armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio.
c)

In zona sismica, nelle zone critiche il passo staffe è non superiore al minimo di:
- un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale;
- 175 mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB;
- 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente
per CDA e CDB;
- 24 volte il diametro delle armature trasversali.
Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza
della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il
rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa è maggiore o uguale a 0,5.

PILASTRI:
Armatura longitudinale compresa fra 0,3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd;
Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm;
Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di
30 cm.
In zona sismica l’armatura longitudinale è almeno pari all’1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di
contenimento è non superiore alla più piccola delle quantità seguenti:
- 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB;
- 125 mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB;
- 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB.
•

SISTEMI DI RIFERIMENTO
1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE
Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z
rappresenta l’asse verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori:

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C.D.S. - DATI di INPUT

2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE
Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali
che ha l’asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X
ed Y sono orientati come nell’archivio delle sezioni:

3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL
Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha
l’asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello shell e
l’asse Z in direzione dello spessore:

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C.D.S. - DATI di INPUT
•

UNITÀ DI MISURA

Si adottano le seguenti unità di misura:
[lunghezze]
[forze]
[tempo]
[temperatura]
•

=m
= kgf / daN
= sec
= °C

CONVENZIONI SUI SEGNI

I carichi agenti sono:
1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati;
2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.
Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate sono
positive se concordi con il sistema di riferimento globale.
I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi.

•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per
quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti.
Crit.N.ro
Elem.
%Rig.Tors.
Mod. E
Poisson
Sgmc
tauc0
tauc1
Sgmf
Om.
Gamma
Copristaffa

:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:

Fi min.
Fi st.
Lar. st.
Psc
Pos.pol.
D arm.
Iteraz.
Def. Tag.
%Scorr.Staf.
P.max staffe
P.min.staffe
tMt min.
Ferri parete
Ecc.lim.
Tipo ver.
Fl.rett.

:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:

Numero indicativo del criterio di progetto
Tipo di elemento strutturale
Percentuale di rigidezza torsionale
Modulo di elasticità normale
Coefficiente di Poisson
Tensione massima di esercizio del calcestruzzo
Tensione tangenziale minima
Tensione tangenziale massima
Tensione massima di esercizio dell'acciaio
Coefficiente di omogeneizzazione
Peso specifico del materiale
Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in
calcestruzzo
Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali
Diametro delle staffe
Larghezza massima delle staffe
Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche
Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali
Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali
Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali
Deformabilità a taglio (si, no)
Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe
Passo massimo delle staffe
Passo minimo delle staffe
Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione
Presenza di ferri di parete a taglio
Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura
Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)
Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =
si)
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C.D.S. - DATI di INPUT
Den.X pos.
Den.X neg.
Den.Y pos.
Den.Y neg.
%Mag.car.
Linear.

Appesi
Min. T/sigma
Verif.Alette
Kwinkl.

: Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma positivo
: Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma negativo
: Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma positivo
: Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma negativo
: Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di
carico
: Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:
1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione
2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.
3 = comportamento lineare solo a trazione.
4 = comportamento non lineare solo a trazione.
5 = comportamento lineare solo a compressione.
6 = comportamento non lineare solo a compressione.
: Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato
all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)
: Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)
: Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)
: Costante di sottofondo del terreno

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati
limite.
Cri.Nro
Tipo Elem.
fck
fcd
rcd

:
:
:
:
:

fyk
fyd
Ey
ec0
ecu
eyu
Ac/At
Mt/Mtu

:
:
:
:
:
:
:
:

Wra
Wfr
Wpe
σ c Rara
σ c Perm
σ f Rara
SpRar

:
:
:
:
:
:

SpPer
Coef.Visc.:

Numero identificativo del criterio di progetto
Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro
Resistenza caratteristica del calcestruzzo
Resistenza di calcolo del calcestruzzo
Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma
parabola rettangolo)
Resistenza caratteristica dell'acciaio
Resistenza di calcolo dell'acciaio
Modulo elastico dell'acciaio
Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico
Deformazione ultima del calcestruzzo
Deformazione ultima dell'acciaio
Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa
Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente
ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione
Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare
Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti
Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti
Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare
Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti
Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare

: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni permanenti
: Coefficiente di viscosità

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C.D.S. - DATI di INPUT

•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:
- Filo

: Numero del filo fisso in pianta.

- Ascissa

: Ascissa.

- Ordinata : Ordinata.

Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:
- Quota

: Numero identificativo della quota del piano.

- Altezza

: Altezza dallo spiccato di fondazione.

- Tipologia : Le tipologie previste sono due:
0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve
essere considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli
spostamenti orizzontali legati dalla relazione di impalcato rigido.
1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria
strutturale ma la cui massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a
questa quota hanno spostamenti orizzontali indipendenti.

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C.D.S. - DATI di INPUT


SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.
Filo
Sez.
Tipologia

Magrone
Ang.
Codice

dx
dy
Crit.N.ro

: Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro
: Numero di archivio della sezione del pilastro
: Descrive le seguenti grandezze:
a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare;
'Polig.'=poligonale
b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di
sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario
: Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i
seguenti codici di spigolo:

Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti
imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta
: Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro

Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui
sigle hanno il seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz

Rx, Ry, Rz

: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica
che non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece
un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro
(traslazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione
inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito
un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma
trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del
riferimento locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di
valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso
fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico
tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della
sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
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Pag. 9

C.D.S. - DATI di INPUT



SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:
Trave
Sez.
Base x Alt.
Magrone
Ang.
Filo in.
Filo fin.
Quota in.
Quota fin.
dx in
dx f
dy in
dy f
Pann.
Tamp.
Ball.
Espl.
Tot.
Torc.
Orizz.
Assia.
Ali.
Crit.N.ro

: Numero identificativo della trave alla quota in esame
: Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta
di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo
spessore
: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su
suolo alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse
: Numero del filo fisso iniziale della trave
: Numero del filo fisso finale della trave
: Quota dell’estremo iniziale della trave
: Quota dell’estremo finale della trave
: Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.
: Carico sulla trave dovuto a tamponature
: Carico sulla trave dovuto a ballatoi
: Carico sulla trave imposto dal progettista
: Totale dei carichi verticali precedenti
: Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica
: Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave

Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui
sigle hanno il seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz

Rx, Ry, Rz

: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
Studio Associato di Ingegneria
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Pag. 10

C.D.S. - DATI di INPUT
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita,
di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.

•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei carichi e vincoli nodali.
Filo
Quo N.
D.Quo.
P. Sis
Codi

: Numero identificativo del filo fisso
: Numero identificativo della quota di riferimento secondo la codifica
dell’input quote
: Delta quota, ovvero scostamento della quota del nodo dalla quota di
riferimento
: Piano sismico di appartenenza del nodo in esame. È possibile avere più
piani sismici alla stessa quota di impalcato
: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica
appresso riportata:
I = Incastro
A = Automatico
C = Cerniera sferica
E = Esplicito

Tx, Ty, Tz

:

Rx, Ry, Rz

:

Fx, Fy, Fz
Mx, My, Mz

:
:

Il vincolo di tipo 'A', cioè' automatico, corrisponde ad un tipo di
vincolo scelto dal programma in funzione delle varie situazioni
strutturali riscontrate. Per valutare quale tipo di vincolo è stato
imposto da CDSWin in questi casi è necessario riferirsi ai dati delle
successive colonne della presente tabella di stampa
Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il
valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione è
impedita, mentre lo 0 indica che non ha alcun vincolo
Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore
-1 indica per convenzione che quella particolare rotazione è impedita,
mentre lo 0 indica che non ha alcun vincolo
Valori delle forze concentrate applicate al nodo in esame
Valori delle coppie concentrate applicate al nodo in esame

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 11

C.D.S. - DATI di INPUT

Car.
N.ro
1
2
3

Peso Perman. Varia
Strut NONstru bile
Neve
kg/mq kg/mq kg/mq kg/mq
300
100
400
0
300
100
200
0
300
100
400
50

IDEN
Crit
N.ro
1

Def %Scorr
Tag Staffe
si
40

P max.
Staffe
33

IDEN
Crit
N.ro
2

IDEN
Crit
N.ro
3
IDENTIF.
Crit
Elem.
N.ro
1
ELEV.
2
FOND.
3
PILAS

% Rig
Tors.
10
10
10

Cri
Tipo
fck
Nro Elem
1 ELEV. 250,0
2 FOND. 250,0
3 PILAS 250,0

Destinaz.
d'Uso
Categ. H
Categ. B
Categ. H

Def
Tag
si

Psi
0
0,0
0,7
0,0

P min.
Staffe
0

Min
T/σ
si

Verif.
Alette
no

ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO
Anal
Psi Psi Car.
DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO
1
2 N.ro
0,0 0,0
Solaio terrazza
0,5 0,3
Solaio interpiano
0,0 0,0
Solaio di copertura

CRITERI DI PROGETTO
ASTE ELEVAZIONE
Ferri
Elim
Tipo
τMtmin
kg/cmq parete
cm
verif.
3
no
200
Mx

CRITERI DI PROGETTO
ASTE FONDAZIONE
%Scorr P max. P min.
Staffe
Staffe
Staffe
40
33
0

Fl.
rett
1

DenX DenX DenY DenY %Mag
pos. neg. pos. neg. car.
0
0
0
0
0

τMtmin
kg/cmq
3

CRITERI DI PROGETTO
PILASTRI
IDEN
Tipo
Crit Def
τMtmin
kg/cmq
verif.
N.ro Tag
3,0
Mx/My

Ferri
parete
no

PILASTRI
Tipo
τMtmin
kg/cmq
verif.

CRITERI DI PROGETTO
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE
DURABILITA'
% Rig
Classe
Classe
Mod. El
Pois Gamma
Tipo
Tipo
Fless
CLS
Acciaio
kg/cmq
son
kg/mc
Ambiente
Armatura
100
C25/30
FeB44k
314758
0,20
2500
ORDIN. X0
POCO SENS.
100
C25/30
FeB44k
314758
0,20
2500
ORDIN. X0
POCO SENS.
100
C25/30
FeB44k
314758
0,20
2500
ORDIN. X0
POCO SENS.

CRITERI DI PROGETTO
CRITERI PER IL CALCOLO AGLI STATI LIMITE ULTIMI E
fcd
rcd
fyk
fyd
Ey
ec0
ecu
eyu
At/ Mt/ Wra Wfr Wpe
----------- kg/cmq ---------Ac Mtu mm mm mm
141,0 141,0 4400 3826 2100000
0,20
0,35
1,00 50 10
0,4 0,3
141,0 141,0 4400 3826 2100000
0,20
0,35
1,00 50 10
0,4 0,3
141,0 141,0 4400 3826 2100000
0,20
0,35
1,00 50 10
0,4 0,3

Toll.
Copr.
0,00
0,00
0,00

CARATTER.COSTRUTTIVE
Copr Copr Fi
Fi Lun
staf
ferr min st. sta
2,0
3,5
14
8
50
2,0
3,5
14
8
50
2,0
3,5
14
8
70

DI ESERCIZIO
σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
150,0 112,0 3520
2,0
150,0 112,0 3520
2,0
150,0 112,0 3520
2,0

FLAG
Li Ap
n. pe
0 0
0
0

euk
0,08
0,08
0,08

CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
1
15,00
0,00
2
15,00
0,00
3
0,00
0,00
DATI GENERALI DI STRUTTURA
GENERALI DI STRUTTURA
Massima dimens. dir. X (m)
15,00
Altezza edificio
(m)
Massima dimens. dir. Y (m)
15,00
Differenza temperatura(°C)
PARAMETRI SISMICI
Vita Nominale
(Anni)
50
Classe d' Uso
Longitudine Est (Grd)
14,07225
Latitudine Nord (Grd)
Categoria Suolo
E
Coeff. Condiz. Topogr.
Sistema Costruttivo Dir.1
C.A.
Sistema Costruttivo Dir.2
Regolarita' in Altezza
SI (KR=1)
Regolarita' in Pianta
Direzione Sisma (Grd)
0
Sisma Verticale
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.
Probabilita' Pvr
0,63
Periodo di Ritorno Anni
DATI

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 12

6,00
15
SECONDA
37,12526
1,00000
C.A.
SI
ASSENTE
50,00

C.D.S. - DATI di INPUT
Accelerazione Ag/g
Fo
Fattore Stratigrafia 'S'
Periodo TC
(sec.)

0,03
Periodo T'c
(sec.)
2,44
Fv
1,60
Periodo TB
(sec.)
0,47
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.
Probabilita' Pvr
0,10
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0,07
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2,60
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1,60
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0,70
Periodo TD
(sec.)
P A R A M E T R I S I S T E M A C O S T R U T T I V O C. A. - D I R. 1
Classe Duttilita'
BASSA
Sotto-Sistema Strutturale
AlfaU/Alfa1
1,30
Fattore riduttivo KW
Fattore di struttura 'q'
3,90
P A R A M E T R I S I S T E M A C O S T R U T T I V O C. A. - D I R. 2
Classe Duttilita'
BASSA
Sotto-Sistema Strutturale
AlfaU/Alfa1
1,30
Fattore riduttivo KW
Fattore di struttura 'q'
3,90
COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI
Acciaio per CLS armato
1,15
Calcestruzzo CLS armato
Legno per comb. eccez.
1,00
Legno per comb. fondament.:
Livello conoscenza
LC2
FRP Collasso Tipo 'A'
1,10
FRP Delaminazione Tipo 'A'
FRP Collasso Tipo 'B'
1,25
FRP Delaminazione Tipo 'B'
FRP Resist. Press/Fless
1,00
FRP Resist. Taglio/Torsione
FRP Resist. Confinamento
1,10

Filo
N.ro
1
3
5
7
9
11
13
15
17

Quota
N.ro
0
2

Filo
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10

Altezza
m
0,00
6,10

Sez.
N.ro
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2

Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.

COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
0,00
0,00
2
4,48
8,98
0,00
4
13,48
17,78
0,00
6
0,00
4,48
5,70
8
8,98
13,48
5,70
10
17,78
5,70
5,70
12
5,70
7,65
0,00
14
7,65
11,70
5,70
16
11,70
10,50
7,05
QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI
IrregTamp
Quota
Altezza
XY
Alt.
N.ro
m
Piano Terra
1
3,20
Piano sismico
NO
NO

40,00
40,00
40,00
40,00
40,00
40,00
40,00
40,00
40,00
40,00

PILASTRI IN C.A. QUOTA 3.2 m
Magrone
Ang.
Cod.
dx
(cm)
(Grd)
(cm)
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 13

475,00
0,44
0,91
0,23
1,87
Telaio
1,00
Telaio
1,00

1,50
1,30
1,20
1,50
1,20

Ordinata
m
0,00
0,00
5,70
5,70
5,70
7,05
5,70
7,05

Tipologia

Tipologia
(cm)
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x

0,23
0,55
0,16
1,71

Tipologia
Piano sismico

dy
(cm)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00

Crit.
N.ro
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3

IrregTamp
XY
Alt.
NO
NO

Tipo Elemento
ai fini sismici
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.

C.D.S. - DATI di INPUT

Filo
N.ro
3
4
5
8
9
10

Trav
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15

Trav
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18

Trav
N.ro
2
3
4
8
9
10
11
12
14
16

Sez.
N.ro
2
2
2
2
2
2

Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.
Rett.

Tipologia
(cm)
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x
30,00 x

Sez.
N.ro
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25

DATI GENERALI
Tipo Elem. Ang Fil
x il sisma
Grd in.
Tel.SismoRes. 0
1
Tel.SismoRes. 0
2
Tel.SismoRes. 0
3
Tel.SismoRes. 0
4
Tel.SismoRes. 0
5
Tel.SismoRes. 0 10
Tel.SismoRes. 0
9
Tel.SismoRes. 0
8
Tel.SismoRes. 0
7
Tel.SismoRes. 0
6
Tel.SismoRes. 0
7
Tel.SismoRes. 0
8
Tel.SismoRes. 0
9
Tel.SismoRes. 0 11
Tel.SismoRes. 0 11

Sez.
N.ro
26
26
26
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
26
4
3

DATI GENERALI
Tipo Elem. Ang Fil
x il sisma
Grd in.
Tel.SismoRes. 0
7
Tel.SismoRes. 0
8
Tel.SismoRes. 0
9
Tel.SismoRes. 0 10
Tel.SismoRes. 0
6
Tel.SismoRes. 0
1
Tel.SismoRes. 0
2
Tel.SismoRes. 0
3
Tel.SismoRes. 0
4
Tel.SismoRes. 0 10
Tel.SismoRes. 0
9
Tel.SismoRes. 0
8
Tel.SismoRes. 0
7
Tel.SismoRes. 0 13
Tel.SismoRes. 0 14
Tel.SismoRes. 0 14
Tel.SismoRes. 0 15
Tel.SismoRes. 0 15

Sez.
N.ro
26
26
4
4
4
4
4
4
4
26

DATI GENERALI
Tipo Elem. Ang Fil
x il sisma
Grd in.
Tel.SismoRes. 0
8
Tel.SismoRes. 0
9
Tel.SismoRes. 0 10
Tel.SismoRes. 0
3
Tel.SismoRes. 0
4
Tel.SismoRes. 0 10
Tel.SismoRes. 0
9
Tel.SismoRes. 0
8
Tel.SismoRes. 0 13
Tel.SismoRes. 0 14

DESCRIZIONI
PESO STRUTTURALE
PERMAN.NON
STRUTTURALE
Var.Uffici
Var.Neve
Var.Coperture
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
SISMA DIREZ. GRD 0
SISMA DIREZ. GRD 90

40,00
40,00
40,00
40,00
40,00
40,00

PILASTRI IN C.A. QUOTA 6.1 m
Magrone
Ang.
Cod.
dx
(cm)
(Grd)
(cm)
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00
0,0
90,00
0
0,00

dy
(cm)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00

Crit.
N.ro
3
3
3
3
3
3

Tipo Elemento
ai fini sismici
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.
SismoResist.

Fil
fin
2
3
4
5
10
9
8
11
6
1
2
3
4
7
12

QUOTE
Q in. Q.fin
(m)
(m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00

TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 0 m
SCOSTAMENTI
Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann. Tamp.
cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Ball.
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

CARICHI
Espl.
Tot.
Torc.
kg/m kg/m
kg
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Orizz.
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Assial
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Ali Cr Cit
% Nr Geo
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2
0 2
2

Fil
fin
2
3
4
5
1
2
13
4
5
9
15
14
6
3
7
13
8
16

QUOTE
Q in. Q.fin
(m)
(m)
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20

TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 3.2 m
SCOSTAMENTI
Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann. Tamp.
cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5
0
0
5
0
0
0
0
-5
0
0
-5
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 2310
0
0
0
0
0
0
0 2310
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0
0
0
0
0 2310
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0
0
0
0
0 2310
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1710
0
0
0 -10
0
0 -10
0
0

Ball.
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

CARICHI
Espl.
Tot.
Torc.
kg/m kg/m
kg
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2310
0
0
2310
0
0
1710
0
0
1710
0
0
1710
0
0
1710
0
0
1710
0
0
2310
0
0
1710
0
0
2310
0
0
0
0
0
1710
0
0
0
0

Orizz.
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Assial
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Ali Cr Cit
% Nr Geo
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
0 1
30 1
30 1
30 1
30 1
30 1
0 1
30 1
0 1
0 1
30 1
0 1

Fil
fin
3
4
5
4
5
9
8
14
3
13

QUOTE
Q in. Q.fin
(m)
(m)
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10

TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 6.1 m
SCOSTAMENTI
Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann. Tamp.
cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5
0
0
5
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 2460
0
0
0
0
0
0
0 2460
0
0
0
0
0
0
0 2460
0
0
0
0
0
0
0 2460
0
0
0
0
0
0
0 2460
0
0
0
0
0
0
0 2460
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Ball.
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

CARICHI
Espl.
Tot.
Torc.
kg/m kg/m
kg
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2460
0
0
2460
0
0
2460
0
0
2460
0
0
2460
0
0
2460
0
0
0
0

Orizz.
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Assial
kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0

Ali Cr Cit
% Nr Geo
0 1
0 1
0 1
2 1
2 1
2 1
2 1
2 1
2 1
0 1

1
1,30
1,50

2
1,00
1,00

3
1,00
1,00

1,50
1,50
1,50
0,00
0,00
0,00
0,00

0,30
0,20
0,00
1,00
0,30
1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
-1,00
0,30
1,00
0,30

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
4
5
6
7
8
9
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,30
0,20
0,00
1,00
-0,30
1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
-1,00
-0,30
1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
1,00
-0,30
1,00
-0,30

0,30
0,20
0,00
-1,00
-0,30
1,00
-0,30

0,30
0,20
0,00
1,00
0,30
1,00
-0,30

0,30
0,20
0,00
-1,00
0,30
1,00
-0,30

10
1,00
1,00

11
1,00
1,00

12
1,00
1,00

13
1,00
1,00

14
1,00
1,00

15
1,00
1,00

0,30
0,20
0,00
-1,00
0,30
-1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
1,00
0,30
-1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
-1,00
-0,30
-1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
1,00
-0,30
-1,00
0,30

0,30
0,20
0,00
-1,00
-0,30
-1,00
-0,30

0,30
0,20
0,00
1,00
-0,30
-1,00
-0,30

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 14

C.D.S. - DATI di INPUT

DESCRIZIONI
PESO STRUTTURALE
PERMAN.NON
STRUTTURALE
Var.Uffici
Var.Neve
Var.Coperture
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
SISMA DIREZ. GRD 0
SISMA DIREZ. GRD 90

16
1,00
1,00

17
1,00
1,00

18
1,00
1,00

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
19
20
21
22
23
24
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00

0,30
0,20
0,00
-1,00
0,30
-1,00
-0,30

0,30
0,20
0,00
1,00
0,30
-1,00
-0,30

0,30
0,20
0,00
0,30
1,00
0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
1,00
0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
0,30
-1,00
0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
-1,00
0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
0,30
-1,00
0,30
-1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
-1,00
0,30
-1,00

0,30
0,20
0,00
0,30
1,00
0,30
-1,00

25
1,00
1,00

26
1,00
1,00

27
1,00
1,00

28
1,00
1,00

29
1,00
1,00

30
1,00
1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
1,00
0,30
-1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
1,00
-0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
0,30
1,00
-0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
-1,00
-0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
0,30
-1,00
-0,30
1,00

0,30
0,20
0,00
-0,30
-1,00
-0,30
-1,00

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
DESCRIZIONI
31
32
33
PESO STRUTTURALE
1,00
1,00
1,00
PERMAN.NON
1,00
1,00
1,00
STRUTTURALE
Var.Uffici
0,30
0,30
0,30
Var.Neve
0,20
0,20
0,20
Var.Coperture
0,00
0,00
0,00
Corr. Tors. dir. 0
0,30
-0,30
0,30
Corr. Tors. dir. 90
-1,00
1,00
1,00
SISMA DIREZ. GRD 0
-0,30
-0,30
-0,30
SISMA DIREZ. GRD 90
-1,00
-1,00
-1,00
COMBINAZIONI RARE - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
PESO STRUTTURALE
1,00
PERMAN.NON
1,00
STRUTTURALE
Var.Uffici
1,00
Var.Neve
1,00
Var.Coperture
1,00
Corr. Tors. dir. 0
0,00
Corr. Tors. dir. 90
0,00
SISMA DIREZ. GRD 0
0,00
SISMA DIREZ. GRD 90
0,00
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
PESO STRUTTURALE
1,00
PERMAN.NON
1,00
STRUTTURALE
Var.Uffici
0,50
Var.Neve
0,50
Var.Coperture
0,00
Corr. Tors. dir. 0
0,00
Corr. Tors. dir. 90
0,00
SISMA DIREZ. GRD 0
0,00
SISMA DIREZ. GRD 90
0,00
COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
PESO STRUTTURALE
1,00
PERMAN.NON
1,00
STRUTTURALE
Var.Uffici
0,30
Var.Neve
0,20
Var.Coperture
0,00
Corr. Tors. dir. 0
0,00
Corr. Tors. dir. 90
0,00
SISMA DIREZ. GRD 0
0,00
SISMA DIREZ. GRD 90
0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
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Pag. 15

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa delle forze di piano modali.
Massa eccitata

: Sommatoria delle masse efficaci, estesa a tutti i modi considerati ed espressa
come forza peso

Massa totale

: Massa sismica di tutti i piani espressa come forza peso

Rapporto

: Rapporto tra Massa eccitata e Massa totale. Deve essere secondo la norma
non inferiore a 0,85

Modo

: Numero del modo di vibrazione

Fattore Modale

: Coefficiente di partecipazione modale

Fmod/Fmax

: Influenza percentuale del modo attuale rispetto a quello di massimo effetto

Massa Mod. Eff.

: Massa modale efficace

Piano

: Numero del piano sismico

FX

: Forza di piano agente con direzione parallela alla direzione X del sistema di
riferimento globale e applicata nell'origine delle coordinate

FY

: Forza di piano agente con direzione parallela alla direzione Y del sistema di
riferimento globale e applicata nell'origine delle coordinate

Mt

: Momento torcente di piano rispetto all'asse Z del sistema di riferimento
globale

Mom.Ecc. 5%

: Momento torcente di piano rispetto all'asse Z del sistema di riferimento
globale relativo ad una eccentricità accidentale pari al 5% della dimensione
massima del piano in direzione ortogonale alla direzione del sisma. Se in
questa colonna non è stampato nulla l'effetto torsionale accidentale è tenuto in
conto incrementando le sollecitazioni di verifica con il fattore delta (vedi
punto 4.5.2)

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Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
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Pag. 1

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

•

SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA TRAVI
Tratto

Filo in.
Filo fin.

: Le aste adiacenti a setti e piastre vengono suddivise in sottoelementi
per garantire la congruenza. Il numero di “TRATTO” identifica la
posizione sequenziale del sottoelemento attuale a partire dall'estremo
iniziale
: Filo iniziale
: Filo finale

Le altre grandezze descritte di seguito si riferiscono a ciascun estremo dell'asta:
Alt.
Tx
Ty
N
Mx
My
Mt

•

: Altezza dell’estremità dell'asta dallo spiccato di fondazione
: Taglio lungo la direzione dell'asse 'X' del sistema di riferimento locale
di asta (principale d'inerzia)
: Taglio lungo la direzione dell'asse 'Y' del sistema di riferimento locale
di asta
: Sforzo assiale
: Momento agente con asse vettore parallelo all’asse 'X' del sistema di
riferimento locale di asta
: Momento agente con asse vettore parallelo all’asse 'Y' del sistema di
riferimento locale di asta
: Momento torcente dell’asta (agente con asse vettore parallelo all'asse
'Z' locale)

SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA SHELL
SISTEMA DI RIFERIMENTO LOCALE (s.r.l.): Il sistema di riferimento locale dell'elemento
shell è così definito:
Origine
: I° punto di inserimento dello shell
Asse 1
: Asse X nel s.r.l., definito dal punto origine e dal II° punto di
inserimento, nel verso di quest'ultimo
Piano12
: Piano XY nel s.r.l., definito dai punti origine, II° e III° di inserimento
Asse 2
: Asse Y nel s.r.l., ottenuto nel piano 12 con una rotazione antioraria di
90° dell'asse X intorno al punto origine, in modo che l'asse I-II si
sovrapponga all'asse I-III con un angolo<180°
Asse 3
Asse Z nel s.r.l., ortogonale al piano 12, in modo da formare una terna
destra con gli assi 1 e 2

Le tensioni di lastra (S) sono costanti lungo lo spessore. Le tensioni di piastra (M) variano linearmente lungo lo spessore,
annullandosi in corrispondenza del piano medio (diagramma emisimmetrico o “a farfalla”). I valori del tensore degli sforzi
sono riferiti alla faccia positiva (superiore nel s.r.l.) di normale 3 (esempio: Xij tensione X agente sulla faccia di normale i e
diretta lungo j).
Le altre grandezze descritte di seguito si riferiscono a ciascun nodo dell'elemento bidimensionale:
Shell Nro
nodo N.ro
S11
S22
S12
M11
M22
M12

: numero dell’elemento bidimensionale
: numero del nodo dell'elemento bidimensionale a cui sono riferite le
tensioni S di lastra e M piastra
: tensione normale di lastra
: tensione normale di lastra
tensione tangenziale di lastra (S12 = S21)
tensione normale di piastra sulla faccia positiva
tensione normale di piastra sulla faccia positiva
tensione tangenziale di piastra sulla faccia positiva
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Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
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Pag. 2

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA


•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Filo N.ro

: Numero del filo del nodo inferiore o superiore

Quota inf/sup

: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore

Nodo inf/sup

: Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti
sismici relativi

Sisma N.ro

: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato
per lo S.L.D.

Spostam. Calcolo

: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.

Spostam. Limite
Sisma N.ro

: valore dello spostamento limite per lo S.L.D.
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato
per lo S.L.O.

Spostam. Calcolo

: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O.

Spostam. Limite

: valore dello spostamento limite per lo S.L.O.

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa: BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
PIANO

: Numero del piano sismico

QUOTA

: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione

PESO

: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)

XG

: Ascissa del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale

YG

: Ordinata del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale

XR

: Ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale

YR

: Ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema
di riferimento globale

DX

: Scostamento in ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto a quello
delle masse (XR – XG)

DY

: Scostamento in ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto a quello
delle masse (YR – YG)

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa: VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
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Pag. 3

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA



PIANO

: Numero del piano sismico

QUOTA

: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione

PESO

: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)

Variaz.

: Variazione percentuale del peso sismico di piano rispetto al
piano precedente

Tagliante

: Tagliante di piano

Spost.

: Spostamento elastico di piano calcolato dal tagliante

Klat.

: Rigidezza traslante di piano

Variaz.

: Variazione percentuale della rigidezza traslante di piano rispetto al
piano precedente

Teta

: Fattore definito dalla formula 7.3.2 del DM 2008. Se Teta è compreso
fra 0,1 e 0,2 gli effetti della non linearità geometrica sono tenuti in
conto incrementando gli effetti dell'azione sismica orizzontale di un
fattore pari a 1/(1-Teta)

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel
ultimi.
Filo Iniz./Fin.
Cotg Ɵ
Quota
SgmT
AmpC
N/Nc

:
:
:
:
:
:

Tratto

:

Sez B/H

:

Concio
Co Nr

:
:

M Exd

:

M Eyd
N Ed
x/d

:
:
:

f% c%

:

Area

:

Co Nr

:

V Exd

:

le tabelle di verifica aste in calcestruzzo per gli stati limite

Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla seconda quello del nodo finale
Cotangente Angolo del puntone compresso
Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla seconda quota del nodo finale
Pressione sul terreno per le travi di fondazione
Coefficiente di amplificazione dei carichi per le travi di elevazione
Percentuale della resistenza massima a compressione della sezione di solo
calcestruzzo
Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto,
sulla terza il numero di suddivisioni della trave
Sulla prima riga numero della sezione nell'archivio, sulla seconda base della sezione,
sulla terza altezza. Per sezioni a T è riportato l'ingombro massimo della sezione
Numero del concio
Numero della combinazione e in sequenza sollecitazioni ultime di calcolo che
forniscono la massima deformazione nell'acciaio e nel calcestruzzo per la verifica a
flessione
Momento ultimo di calcolo asse vettore X (per le travi incrementato dalla traslazione
del diagramma del momento flettente)
Momento ultimo di calcolo asse vettore Y
Sforzo normale ultimo di calcolo
Rapporto fra la posizione dell'asse neutro e l'altezza utile della sezione moltiplicato
per 100
deformazioni massime nell'acciaio e nel calcestruzzo moltiplicate per 10.000. Valore
limite per l'acciaio 100 (1%), valore limite nel calcestruzzo 35 (0,35%)
Area del ferro in centimetri quadri; per le travi rispettivamente superiore ed inferiore,
per i pilastri armature lungo la base e l'altezza della sezione
Numero della combinazione e in sequenza sollecitazioni ultime di calcolo che
forniscono la minore sicurezza per le azioni taglianti e torcenti
Taglio ultimo di calcolo in direzione X
Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

•

V Eyd
T sdu
V Rxd
V Ryd
T Rd
T Rld
Coe Cls

:
:
:
:
:
:
:

Coe Staf

:

Alon

:

Staffe
t

:
:

Ac

:

Taglio ultimo di calcolo in direzione Y
Momento torcente ultimo di calcolo
Taglio resistente ultimo delle staffe in direzione X
Taglio resistente ultimo delle staffe in direzione Y
Momento torcente resistente ultimo delle staffe
Momento torcente resistente ultimo dell'armatura longitudinale
Coefficiente per il controllo di sicurezza del calcestruzzo alle azioni taglianti e
torcenti moltiplicato per 100; la sezione è verificata se detto valore e minore o uguale
a 100
Coefficiente per il controllo di sicurezza delle staffe alle azioni taglianti e torcenti
moltiplicato per 100; la sezione è verificata se detto valore e minore o uguale a 100
Armatura longitudinale a torsione (nelle travi rettangolari per le quali è stata
effettuata la verifica a momento My in questo dato viene stampata anche l'armatura
flessionale dei lati verticali)
Passo staffe e lunghezza del tratto da armare
Pressione di contatto sul terreno in Kg/cmq calcolata con i valori caratteristici delle
azioni assumendo i coefficienti gamma pari ad uno. Nel caso di analisi sismica
dinamica il valore dello spostamento sismico da combinare per il calcolo della
pressione di contatto è ottenuto come la radice quadrata della somma dei quadrati dei
singoli spostamenti modali.
Coefficiente di amplificazione dei carichi statici per tenere in conto della verifica
locale dell'asta a sisma verticale. Sostituisce il dato t per le aste di elevazione

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di verifica aste in cls per le quali è necessario effettuare la
verifica di stabilità per elementi snelli. Le eccentricità aggiuntive sono state tenute in conto nel progetto delle armature in fase
di verifica per le varie combinazioni di calcolo.
Asta 3D

: Numero dell'asta spaziale

Filo Iniz

: Numero del filo del nodo iniziale

Quota Iniz

: Quota del nodo iniziale

Filo Fina.

: Numero del filo del nodo finale

Quota Iniz.

: Quota del nodo finale

Lambda Eleme.

: Lambda dell'elemento strutturale

Lambda Minimo

: Lambda minimo di controllo; se lambda dell'elemento strutturale
supera lambda minimo di controllo si attiva la verifica di instabilità;
valore calcolato come da formula 5.13N dell'eurocodice 2 (punto
5.8.3.1) o anche 4.1.33 del DM2008.

Sf. Nor.

: Sforzo normale di calcolo

Ecc. E X/Y

: Eccentricità equivalente rispetto all'asse X e Y calcolata come da
formula 5.32 dell'Eurocodice 2 (punto 5.8.8.2(2)).

Ecc. A X/Y

: Eccentricità aggiuntiva dovuta alle imperfezioni rispetto all'asse X e
Y calcolata come da formula 5.2 dell'Eurocodice 2 (punto 5.2(7 a)).

Ecc. 2 X/Y

: Eccentricità del secondo ordine rispetto all'asse X e Y calcolata dalle
curvature della sezione; come da formula 5.33 dell'Eurocodice 2
(punto 5.8.8.2(3)).
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Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in cls per gli stati limiti di esercizio.
Filo
Quota
Tratto
Com Cari

Fessu
Dist mm
Concio
Combin
Mf X
Mf Y
N
Frecce
Combin
Com Cari

σlim

σcal
Concio
Combin
Mf X
Mf Y
N

: Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla seconda quello
del nodo finale
: Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla seconda quota del nodo
finale
: Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il
numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la
matrice delle combinazioni rare, la seconda la matrice delle
combinazioni frequenti, la terza quella permanenti. Questo indicatore
vale sia per la verifica a fessurazione che per il calcolo delle frecce
: Fessura limite e fessura di calcolo espressa in mm; se la trave non
risulta fessurata l'ampiezza di calcolo sarà nulla
: Distanza fra le fessure
: Numero del concio in cui si è avuta la massima fessura
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è
avuta la massima fessura
: Momento flettente asse vettore X
: Momento flettente asse vettore Y
: Sforzo normale
: Freccia limite e freccia massima di calcolo
: Numero della combinazione che ha prodotto la freccia massima
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la
matrice delle combinazioni rare per la verifica della tensione sul
calcestruzzo, la seconda la matrice delle combinazioni rare per la
verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle
combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul calcestruzzo
: Valore della tensione limite in Kg/cmq
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq
: Numero del concio in cui si è avuta la massima tensione
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è
avuta la massima tensione
: Momento flettente asse vettore X
: Momento flettente asse vettore Y
: Sforzo normale

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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

Modo
N.ro
1

Sd/g
SLO

PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE
Sd/g
Sd/g
Sd/g
Sd/g
SLD
SLV X
SLV Y
SLC X
0,105
0,072
0,072

Pulsazione
(rad/sec)
20,110

Periodo
(sec)
0,31244

Smorz
Mod(%)
5,0

2

35,801

0,17550

5,0

0,105

0,080

0,080

3

37,937

0,16562

5,0

0,105

0,082

0,082

4

51,118

0,12291

5,0

0,092

0,088

0,088

5

81,685

0,07692

5,0

0,074

0,095

0,095

6

93,236

0,06739

5,0

0,070

0,097

0,097

Modo
N.ro
1

Fattore
Modale
0,005

2

0,140

3

10,393

4

0,003

5

0,022

6

2,980

Modo
N.ro
1

Fattore
Modale
0,005

2

0,140

3

10,393

4

0,003

5

0,022

6

2,980

Modo
N.ro
1

Fattore
Modale
9,818

2

1,090

3

0,008

4

4,271

5

1,054

6

0,006

Sd/g
SLC Y

Piano
N.ro
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2

X
(m)
0,005525
-,004492
0,032580
0,071664
0,070627
0,124654
-,013419
0,041160
0,036649
-,049305
0,091050
-,096152

Y
(m)
0,038801
0,154936
-,126762
-,319868
-,001505
-,004286
0,132120
-,247060
-,079148
0,175902
-,001099
0,001165

Rot
(rad)
0,001943
-,001572
0,011722
0,025631
0,000143
0,000346
-,004687
0,014502
0,013024
-,017617
0,000147
-,000116

FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.D.
S I S M A D I R E Z I O N E : 0°
Massa eccitata (t): 116.92
Massa totale (t): 116.92
Rapporto:1
Fmod/Fmax Massa Mod Piano
FX
FY
(%)
Eff. (t)
N.ro
(t)
(t)
0,05
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00
1,35
0,02
1
0,00
0,02
2
0,00
-0,01
100,00
108,02
1
5,86
-0,02
2
5,54
0,01
0,03
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00
0,21
0,00
1
0,00
-0,01
2
0,00
0,00
28,67
8,88
1
1,43
0,00
2
-0,81
0,00

Mt
(t*m)
0,00
0,00
-0,52
-0,32
0,34
0,32
0,00
0,00
-0,06
0,02
0,06
-0,02

Mom.Ecc. 5%
(t*m)
2,15
2,20

FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.V.
S I S M A D I R E Z I O N E : 0°
Massa eccitata (t): 116.92
Massa totale (t): 116.92
Rapporto:1
Fmod/Fmax Massa Mod Piano
FX
FY
(%)
Eff. (t)
N.ro
(t)
(t)
0,05
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00
1,35
0,02
1
0,00
0,02
2
0,00
0,00
100,00
108,02
1
4,55
-0,01
2
4,30
0,01
0,03
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00
0,21
0,00
1
0,00
-0,01
2
0,00
0,00
28,67
8,88
1
1,99
0,01
2
-1,13
0,00

Mt
(t*m)
0,00
0,00
-0,40
-0,24
0,26
0,25
0,00
0,00
-0,08
0,03
0,08
-0,03

Mom.Ecc. 5%
(t*m)
1,46
1,49

FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.D.
S I S M A D I R E Z I O N E : 90°
Massa eccitata (t): 116.92
Massa totale (t): 116.92
Rapporto:.99
Fmod/Fmax Massa Mod Piano
FX
FY
(%)
Eff. (t)
N.ro
(t)
(t)
100,00
96,38
1
0,00
4,46
2
0,00
5,70
11,10
1,19
1
0,01
0,17
2
0,01
-0,04
0,08
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00
43,50
18,24
1
0,00
2,65
2
0,00
-0,98
10,73
1,11
1
0,00
0,24
2
0,00
-0,16
0,06
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00

Mt
(t*m)
6,60
-6,32
-4,03
-2,46
0,00
0,00
-5,19
5,67
3,06
-1,02
0,00
0,00

Mom.Ecc. 5%
(t*m)
5,42
5,55

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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

Modo
N.ro
1

Tra
tto

Fattore
Modale
9,818

2

1,090

3

0,008

4

4,271

5

1,054

6

0,006

Filo
In.
1
2
3
4
5
10
9
8
7
6
7
8
9
11
11
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
7
8
9
10
6
1
2
3
4
10
9
8
7
13
14
14
15
15
3
4
5
8
9
10
8
9
10
3
4
10
9
8
13
14

Alt.
(m)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10
6,10

Tx
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,05
0,00
0,01
0,00
0,07
0,03
0,01
0,01
0,01
0,05
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,00
0,02
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00

FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.V.
S I S M A D I R E Z I O N E : 90°
Massa eccitata (t): 116.92
Massa totale (t): 116.92
Rapporto:.99
Fmod/Fmax Massa Mod Piano
FX
FY
(%)
Eff. (t)
N.ro
(t)
(t)
100,00
96,38
1
0,00
3,03
2
0,00
3,87
11,10
1,19
1
0,01
0,13
2
0,00
-0,03
0,08
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00
43,50
18,24
1
0,00
2,56
2
0,00
-0,94
10,73
1,11
1
-0,01
0,31
2
0,00
-0,20
0,06
0,00
1
0,00
0,00
2
0,00
0,00

Ty
(t)
0,08
0,42
0,14
0,51
0,88
0,25
0,44
0,57
0,47
0,58
0,04
0,12
0,06
0,34
0,04
0,75
1,12
1,00
0,98
0,65
0,74
1,11
0,99
0,97
0,65
0,00
0,00
0,00
0,01
0,02
0,52
0,53
0,61
0,72
0,71
0,61
0,52
0,51
0,53
0,52
0,00
0,61
0,00
0,75
0,98
0,56
0,73
0,95
0,54
0,00
0,00
0,01
0,51
0,41
0,39
0,50
0,00
0,00
0,00

N
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,51
0,03
0,60
0,01
1,10
0,52
0,04
0,59
0,01
1,10
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,51
0,11
0,40
0,50
0,11
0,40
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00

Mx
(t*m)
0,97
0,71
0,41
0,53
0,05
0,88
0,62
0,80
0,60
0,02
0,02
0,01
0,01
0,30
0,02
0,90
1,42
1,22
1,19
0,77
0,89
1,40
1,20
1,18
0,76
0,01
0,00
0,00
0,04
0,03
1,24
1,00
1,25
1,27
1,52
1,25
1,16
0,87
0,57
0,57
0,00
0,29
0,00
0,84
1,17
0,68
0,82
1,15
0,66
0,01
0,00
0,03
1,18
0,65
0,91
0,91
0,00
0,00
0,00

CARATT. MEDIA QUAD.: SISMA 0°: ASTE
My
Mt
Filo
Alt.
Tx
(t*m)
(t*m)
Fin.
(m)
(t)
0,00
0,04
2
0,00
0,00
0,00
0,00
3
0,00
0,00
0,00
0,01
4
0,00
0,00
0,00
0,01
5
0,00
0,00
0,00
0,08
10
0,00
0,00
0,00
0,06
9
0,00
0,00
0,00
0,00
8
0,00
0,00
0,00
0,01
11
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13
6,10
0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 8

Ty
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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

Tra
tto

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Tra
tto

Filo
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CARATT. MEDIA QUAD.: SISMA 90°: ASTE
My
Mt
Filo
Alt.
Tx
(t*m)
(t*m)
Fin.
(m)
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0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 9

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

Tra
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0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 10

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA
CARATT. SOVRACCARICO PERMAN.: ASTE
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Tra
tto

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In.
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0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

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10

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My
Mt
Filo
Alt.
(t*m)
(t*m)
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(m)
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My
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 12

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

Tra
tto

9
8
7
13
14
14
15
15
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3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
3,20
6,10
6,10
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6,10

0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA
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N
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13
14
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20
30
21
31
22

CARATT. Corr. Tors. dir. 90: ASTE
My
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Filo
Alt.
(t*m)
(t*m)
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13
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N
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0,00

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
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Sis Spostam. Spostam.
Sis
Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
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Nro
(mm)
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16,000
2
1,832
14,500
2
2,037
16,000

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 14

Mx
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0,01

My
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VERIFICATO
VERIFICATO

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C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo
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6,10
22
3,20
6,10
23
3,20
6,10
25

Filo
10
13
14

IDENTIFICATORE
PIANO QUOTA
N.ro
(m)
1
3,20
2
6,10

Piano
N.ro
1
2

Filo
Iniz
Fin.
Ctgθ
1
2
2.5

BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
XG
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
9,20
2,87
9,07
2,85
-0,12
-0,02
7,05
12,82
2,85
13,68
2,85
0,87
0,00
5,70

PESO
(t)
76,07
40,85

Quota
(m)
3,20
6,10

Nodo
32
34
33

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam.
Sis
Spostam. Spostam.
2
1,492
14,500
2
2,556
14,500
2
2,524
14,500

Peso
(t)
76,07
40,85

Variaz.
(%)
0,0
-46,3

Stringa di
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO

RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI
Bpianta Rig.FleX
Rig.FleY
RigTors.
(m)
(t/m)
(t/m)
(t*m)
17,78
23319
8865
677865
10,13
8724
2201
157864

VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
DIREZIONE X
Tagliante
Spost.
Klat.
Variaz
Teta
Tagliante
(t)
(mm)
(t/m)
(%)
(t)
8,85
0,41
21716
0,0
0,022
6,89
4,30
0,31
13867
-36,1
0,014
3,87

DIREZIONE Y
Spost.
Klat.
Variaz
(mm)
(t/m)
(%)
0,96
7172
0,0
1,31
2948
-58,9

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - FONDAZIONE
Quota T
C
VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE
VERIFICA A TAGLIO E TORSIONE
Iniz. r Sez o
Final a Bas n Co GamRd M Exd
N Ed
x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd
TRd
TRld Coe Coe ALon
t Alt c Nr
(t*m)
(t)
/d 100 100
sup inf
Nr
(t)
(t)
(t*m)
(t)
(t)
(t*m)
(t*m) Cls Sta cmq
0,00
25 1 1
1,10
-3,4
0,0
14
5
1
4,2
4,2
1
0,0
-4,7
0,0
14,3
35,8
15,9
0,0
10 13
0,0
0,00
30 3 1
1,10
-3,9
0,0
14
6
1
4,2
4,2
1
0,0
5,0
0,0
10,4
26,0
11,6
0,0
11 19
0,0
70 5 1
1,10
5,4
0,0
25
7
2
4,2
4,2
1
0,0
8,0
0,0
14,3
35,8
15,9
0,0
18 22
0,0

r / ls
0,98
1,27

Teta
0,038
0,036

staffe
Pas Lun Fi
16 67
8
22 275
8
16 67
8

2
3
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

5,4
-3,1
8,3

0,0
0,0
0,0

25
14
26

7
5
10

2
1
4

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-8,6
7,4
11,8

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

19
16
27

23
28
32

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
277
67

8
8
8

3
4
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

8,4
-3,8
9,4

0,0
0,0
0,0

26
14
26

11
6
12

4
1
4

4,2
4,2
4,4

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-12,6
8,7
13,4

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

28
19
30

35
33
37

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
277
67

8
8
8

4
5
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

9,7
-6,5
-5,4

0,0
0,0
0,0

26
15
15

12
10
8

4
2
2

4,6
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-14,1
-9,5
8,9

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

32
21
20

39
36
24

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
257
67

8
8
8

5
10
2.5

0,00
0,00

25 1 23
30 3 1
70 5 18

1,10
1,10
1,10

-4,5
-6,3
-4,5

0,0
0,0
0,0

15
15
15

7
10
7

1
2
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-8,5
-3,9
8,5

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

19
8
19

23
15
23

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
407
67

8
8
8

10
9
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

-5,4
-6,6
9,8

0,0
0,0
0,0

15
15
25

8
10
12

2
2
5

4,2
4,2
4,7

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-8,9
9,6
14,3

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

20
21
32

24
36
40

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
257
67

8
8
8

9
8
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

9,5
-3,8
8,7

0,0
0,0
0,0

26
14
26

12
6
11

4
1
4

4,4
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-13,6
-8,8
12,8

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

31
20
29

37
33
35

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
277
67

8
8
8

8
11
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

8,7
-3,4
-3,4

0,0
0,0
0,0

26
14
14

11
5
5

4
1
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-11,9
-7,6
2,9

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

27
17
6

33
29
8

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
175
67

8
8
8

7
6
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

5,3
-3,8
-3,3

0,0
0,0
0,0

25
14
14

7
6
5

2
1
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-7,6
-5,0
4,4

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

17
11
10

21
19
12

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
275
67

8
8
8

6
1
2.5

0,00
0,00

25 1 28
30 3 1
70 5 33

1,10
1,10
1,10

-2,6
-3,5
-2,6

0,0
0,0
0,0

14
14
14

4
5
4

1
1
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-4,5
-2,0
4,3

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

10
4
10

12
7
12

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
407
67

8
8
8

7
2
2.5

0,00
0,00

25 1 21
30 3 1
70 5 1

1,10
1,10
1,10

-1,4
-2,9
-2,0

0,0
0,0
0,0

14
14
14

2
4
3

0
1
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-3,7
-1,8
3,7

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

8
4
8

10
6
10

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
407
67

8
8
8

8
3
2.5

0,00
0,00

25 1 27
30 3 1
70 5 30

1,10
1,10
1,10

-2,2
-4,8
-2,2

0,0
0,0
0,0

14
15
14

3
7
3

1
1
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-6,6
-3,1
6,6

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

15
7
15

18
12
18

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
407
67

8
8
8

9
4
2.5

0,00
0,00

25 1 27
30 3 1
70 5 30

1,10
1,10
1,10

-2,5
-5,1
-2,4

0,0
0,0
0,0

14
15
14

4
8
4

1
1
1

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
1
1

0,0
0,0
0,0

-7,0
-3,3
6,9

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

16
7
15

19
12
19

0,0
0,0
0,0

16
22
16

67
407
67

8
8
8

11
7
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

-2,2
5,2
5,2

0,0
0,0
0,0

14
25
25

3
7
7

1
2
2

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
0
1

0,0
0,0
0,0

7,2
0,0
9,0

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
14,3

35,8
26,0
35,8

15,9
11,6
15,9

0,0
0,0
0,0

16
0
21

20
0
25

0,0
0,0
0,0

16
22
16

51
0
51

8
8
8

11
12
2.5

0,00
0,00

25 1
30 3
70 5

1
1
1

1,10
1,10
1,10

1,1
1,1
0,2

0,0
0,0
0,0

25
25
25

1
1
0

0
0
0

4,2
4,2
4,2

4,2
4,2
4,2

1
0
1

0,0
0,0
0,0

-2,4
0,0
-0,5

0,0
0,0
0,0

14,3
10,4
10,4

35,8
26,0
26,0

15,9
11,6
11,6

0,0
0,0
0,0

5
0
1

6
0
2

0,0
0,0
0,0

16
22
22

67
2
67

8
8
8

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 15

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

Filo
Iniz
Fin.
Ctgθ
7
2
2.5

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ELEVAZIONE
Quota T
C
VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE
VERIFICA A TAGLIO E TORSIONE
Iniz. r Sez o
Final a Bas n Co M Exd M Eyd
N Ed
x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd
TRd
TRld Coe Coe ALon
AmpC t Alt c mb (t*m)
(t*m)
(t)
/d 100 100
sup inf
mb
(t)
(t)
(t*m)
(t)
(t)
(t*m)
(t*m) Cls Sta cmq
3,20
26 1 28
-1,1
0,0
0,0
23
9
3
3,1
3,1
1
0,0
0,8
0,0
19,2
17,9
1,9
0,0
4
2
0,0
3,20
40 3 1
0,5
0,0
0,0
23
4
1
3,1
3,1
1
0,0
0,8
0,0
19,7
11,1
1,3
0,0
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Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 16

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA
2.5

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VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE
VERIFICA A TAGLIO E TORSIONE
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Final a Bas n Co M Exd M Eyd
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TRd
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3

4,5
4,6
4,6

4,6
4,5
4,4

24
24
24

1,2
1,2
1,2

-0,6
-0,6
-0,6

0,0
0,0
0,0

24,0
24,0
24,0

24,8
24,8
24,8

2,6
2,6
2,6

0,0
0,0
0,0

7
7
7

3
5
3

0,0
0,0
0,0

11
16
11

45
140
45

8
8
8

4
4
2.5

3,20
6,10
0,05

2 1 12
30 3 1
40 5 12

7,3
0,4
-1,9

-0,4
-0,4
0,3

-8,2
-19,5
-7,5

18
0
3

10
2
3

4,5
4,4
4,5

4,6
4,6
4,5

12
12
12

0,3
0,3
0,3

1,6
1,6
1,6

0,0
0,0
0,0

24,2
21,5
24,2

25,0
19,7
25,0

2,6
1,8
2,6

0,0
0,0
0,0

7
7
7

5
8
5

0,0
0,0
0,0

11
16
11

45
140
45

8
8
8

5
5
2.5

3,20
6,10
0,03

2 1 22
30 3 24
40 5 23

-1,4
-0,4
1,2

-7,1
-0,3
2,0

-5,7
-5,5
-5,0

90
0
8

32
1
6

4,9
4,8
4,8

5,3
4,3
4,3

22
23
22

1,7
1,7
1,7

-1,1
-1,1
-1,1

0,0
0,0
0,0

23,8
23,8
23,8

24,5
24,5
24,5

2,6
2,6
2,6

0,0
0,0
0,0

11
11
11

5
8
5

0,0
0,0
0,0

11
16
11

45
140
45

8
8
8

8
8
2.5

3,20
6,10
0,05

2 1 17
30 3 1
40 5 21

6,4
-0,4
0,6

0,3
-0,3
-1,3

-7,8
-15,2
-6,4

15
0
3

9
1
3

4,5
4,5
4,6

4,6
4,5
4,4

1
20
1

-0,7
-1,2
-0,7

1,1
-0,5
1,1

0,0
0,0
0,0

24,0
14,3
24,0

24,8
29,6
24,8

2,6
1,8
2,6

0,0
0,0
0,0

7
7
7

3
8
3

0,0
0,0
0,0

11
16
11

45
140
45

8
8
8

9
9
2.5

3,20
6,10
0,05

2 1 17
30 3 1
40 5 17

6,9
0,4
-1,9

0,3
0,4
-0,3

-8,1
-19,5
-7,4

17
0
3

10
2
3

4,5
4,4
4,5

4,6
4,6
4,6

11
17
11

-0,5
-0,3
-0,5

1,2
1,6
1,2

0,0
0,0
0,0

24,3
21,5
24,3

25,1
19,7
25,1

2,6
1,8
2,6

0,0
0,0
0,0

6
7
6

4
7
4

0,0
0,0
0,0

11
16
11

77
108
45

8
8
8

10
10
2.5

3,20
6,10
0,03

2 1 19
30 3 18
40 5 18

-1,4
0,2
1,2

7,0
-0,5
-2,1

-5,7
-5,3
-5,0

77
0
8

29
1
6

4,9
4,8
4,8

5,3
4,3
4,3

18
18
18

-1,8
-1,8
-1,8

-1,1
-1,1
-1,1

0,0
0,0
0,0

23,8
23,8
23,8

24,6
24,6
24,6

2,6
2,6
2,6

0,0
0,0
0,0

11
11
11

5
8
5

0,0
0,0
0,0

11
16
11

45
140
45

8
8
8

Asta

Filo

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - STABILITA' ELEMENTI SNELLI IN C.A.
Quota Filo Quota Lambda Lambda Sf.Nor.
Ecc.EX Ecc.AX Ecc.2X Ecc.EY
Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 17

Ecc.AY

Ecc.2Y

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA

3d
18
19
23
24

Filo
In fi
1
2

Iniz
3
4
8
9

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - STABILITA' ELEMENTI SNELLI IN C.A.
Iniz.
Fina Final Elemen Minimo
(t)
(mm)
(mm)
(mm)
(mm)
3,20
3
0,00
30
27
-30,62
8
7
0
20
3,20
4
0,00
30
25
-34,11
8
7
0
20
3,20
8
0,00
30
26
-30,89
8
7
0
20
3,20
9
0,00
30
25
-34,54
8
7
0
20

STAMPA VERIFICHE S.L.E. FONDAZIONE
FESSURAZIONE
FRECCE
TENSIONI
Quota Tra Combi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y
N
Frecce mm Com Combinaz σ lim.
σ cal. Co Comb
In Fi tto Caric
lim cal
mm cio bin (t*m) (t*m)
(t)
limite calc
bin
Carico
Kg/cmq Kg/cmq nc
0,00
Rara
Rara cls
150,0
26,8 5 1
0,00
Freq
0,4 0,000
0
5
1
2,3
0,0
0,0
Rara fer
3520
832 2 1
Perm 0,3 0,000
0
5
1
2,3
0,0
0,0
Perm cls
112,0
16,3 5 1

(mm)
7
7
7
7

Mf X
(t*m)
3,8
-2,8
2,3

(mm)
0
0
0
0

Mf Y
(t*m)
0,0
0,0
0,0

N
(t)
0,0
0,0
0,0

2
3

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

4,6
4,4

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

41,6
1183
30,7

5
5
5

1
1
1

6,0
6,0
4,4

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

3
4

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

5,0
4,7

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

46,9
1337
33,1

5
5
5

1
1
1

6,8
6,8
4,7

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

4
5

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

5,0
4,8

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

47,9
1392
33,6

1
4
1

1
1
1

6,9
-4,7
4,8

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

5
10

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

3
3

1
1

-3,7
-3,6

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

22,5
1362
17,4

3
3
3

1
1
1

-4,6
-4,6
-3,6

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

10
9

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

5,1
4,9

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

47,4
1400
33,5

5
2
5

1
1
1

7,1
-4,8
4,9

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

9
8

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

5,0
4,8

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

47,4
1353
33,7

1
1
1

1
1
1

6,9
6,9
4,8

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

8
11

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

4,8
4,6

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

43,5
1238
32,2

1
1
1

1
1
1

6,3
6,3
4,6

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

7
6

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

2,3
2,3

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

26,6
802
16,1

1
4
1

1
1
1

3,8
-2,7
2,3

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

6
1

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

3
3

1
1

-1,8
-1,8

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

12,5
749
8,8

3
3
3

1
1
1

-2,6
-2,6
-1,8

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

7
2

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

4
4

1
1

-1,3
-1,3

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

10,0
602
6,3

3
3
4

1
1
1

-2,1
-2,1
-1,3

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

8
3

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

3
3

1
1

-2,5
-2,5

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

16,9
1015
12,1

3
3
3

1
1
1

-3,5
-3,5
-2,5

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

9
4

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

3
3

1
1

-2,7
-2,6

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

17,8
1072
12,6

3
3
3

1
1
1

-3,7
-3,7
-2,6

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

11
7

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

2,2
2,2

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

26,1
733
15,5

5
5
5

1
1
1

3,7
3,7
2,2

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

11
12

0,00
0,00

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

0,5
0,5

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

5,4
151
3,5

1
1
1

1
1
1

0,8
0,8
0,5

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

Mf X
(t*m)
-0,5
-0,5
-0,5

Mf Y
(t*m)
0,0
0,0
0,0

N
(t)
0,0
0,0
0,0

Filo
In fi
7
2

STAMPA VERIFICHE S.L.E. ELEVAZIONE
FESSURAZIONE
FRECCE
TENSIONI
Quota Tra Combi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y
N
Frecce mm Com Combinaz σ lim.
σ cal. Co Comb
In Fi tto Caric
lim cal
mm cio bin (t*m) (t*m)
(t)
limite calc
bin
Carico
Kg/cmq Kg/cmq nc
3,20
Rara
Rara cls
150,0
29,0 1 1
3,20
Freq
0,4 0,000
0
1
1
-0,5
0,0
0,0
Rara fer
3520
905 1 1
Perm 0,3 0,000
0
1
1
-0,5
0,0
0,0
Perm cls
112,0
29,3 1 1

8
3

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

-0,6
-0,6

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

30,4
950
30,8

1
1
1

1
1
1

-0,6
-0,6
-0,6

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

9
4

3,20
3,20

Rara
Freq

0,4

0,000

0

1

1

-0,6

0,0

0,0

Rara cls
Rara fer

150,0
3520

30,9
967

1
1

1
1

-0,6
-0,6

0,0
0,0

0,0
0,0

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 18

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA
Perm

0,3

0,000

0

1

1

-0,6

0,0

0,0

Perm cls

112,0

31,4

1

1

-0,6

0,0

0,0

10
5

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

3
3

1
1

1,1
1,1

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

10,5
356
10,0

3
3
3

1
1
1

1,2
1,2
1,1

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

6
1

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

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0,000

0
0

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3

1
1

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1,3

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0,0

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0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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1
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1,3
1,3

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0,0
0,0

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0,0
0,0

1
2

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

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5

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-3,2

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-5,3
-5,3
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0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

2
13

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

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0

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-3,1

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-5,1
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3
4

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,3

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0,000

0
0

5
5

1
1

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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3,20

Rara
Freq
Perm

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-3,3
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0,0
0,0

10
9

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

0
0

5
5

1
1

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-3,0

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0,0

0,0
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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-3,4
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0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

9
15

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,3

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0,000

0
0

1
1

1
1

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0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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3520
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-3,2
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0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

8
14

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

0
0

1
1

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-2,0

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
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-2,9
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7
6

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

0
0

1
1

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1

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-3,2

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-5,4
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3,20

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Freq
Perm

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0,000

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-2,0

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-2,8
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14
7

3,20
3,20

Rara
Freq
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0,000

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0

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-3,1

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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-5,1
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0,0
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0,0
0,0

14
13

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000
0,000

0
0

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0,6

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
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0,6
0,6
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0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
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15
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3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,3

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0,000

0
0

5
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1
1

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-2,5

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0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

30,6
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-3,4
-3,4
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0,0
0,0
0,0

0,0
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0,0

15
16

3,20
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

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-0,3

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
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129
4,2

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1
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-0,3
-0,3

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0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

8
3

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
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0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

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-0,6

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0,0

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0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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3520
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30,4

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-0,6
-0,6
-0,6

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0,0

9
4

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

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0,3

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0,000

0
0

5
5

1
1

-0,6
-0,6

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0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

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974
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5
5
5

1
1
1

-0,6
-0,6
-0,6

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

10
5

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

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0,000

0
0

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0,9

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0,0

0,0
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Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

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277
8,3

3
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3

1
1
1

0,9
0,9
0,9

0,0
0,0
0,0

0,0
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0,0

3
4

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

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0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

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-2,2

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
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20,3

5
5
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1
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-4,1
-4,1
-2,2

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0,0
0,0

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0,0
0,0

4
5

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

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0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

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-2,7

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0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

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1
1

1
1
1

-4,8
-4,8
-2,7

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

10
9

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

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0,000

0
0

5
5

1
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0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

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1473
23,8

5
5
5

1
1
1

-4,8
-4,8
-2,6

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

9
8

6,10
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

-2,3
-2,3

0,0
0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

36,7
1269
20,4

1
1
5

1
1
1

-4,1
-4,1
-2,3

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

8
14

6,10
6,10

Rara
Freq

0,4

0,000

0

1

1

-1,8

0,0

0,0

Rara cls
Rara fer

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3520

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812

1
1

1
1

-2,6
-2,6

0,0
0,0

0,0
0,0

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 19

C.D.S. - CALCOLI di VERIFICA
Perm

0,3

0,000

0

1

1

-1,8

0,0

0,0

Perm cls

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1

-1,8

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0,0

13
3

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6,10

Rara
Freq
Perm

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0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

-1,8
-1,8

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0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
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5
5
5

1
1
1

-2,6
-2,6
-1,8

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

14
13

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6,10

Rara
Freq
Perm

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0,000
0,000

0
0

3
3

1
1

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0,7

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0,0

0,0
0,0

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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3520
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3
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1
1
1

0,7
0,7
0,7

0,0
0,0
0,0

0,0
0,0
0,0

Filo
In fi
1
1

STAMPA VERIFICHE S.L.E. PILASTRI
FESSURAZIONE
FRECCE
TENSIONI
Quota Tra Combi Fessu. mm dist Con Com Mf X Mf Y
N
Frecce mm Com Combinaz σ lim.
σ cal. Co Comb
In Fi tto Caric
lim cal
mm cio bin (t*m) (t*m)
(t)
limite calc
bin
Carico
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0,00
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0
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1
-0,6
0,5
-3,9
Perm cls
112,0
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(t*m)
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-1,3
-0,6

Mf Y
(t*m)
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0,4
0,5

N
(t)
-5,9
-5,9
-3,9

2
2

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,3

0,000
0,000

0
0

1
1

1
1

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0,1

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0,5

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-8,4

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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3520
112,0

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1
1
1

1
1
1

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0,2
0,1

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0,5
0,5

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-13,9
-8,4

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3

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,3

0,000
0,000

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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193
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0,4
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-22,4
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4

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

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Rara fer
Perm cls

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-0,2
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0,4
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-24,9
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0,00
3,20

Rara
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Perm

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Rara cls
Rara fer
Perm cls

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16,8

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0,6
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-12,7
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6

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000
0,000

0
0

1
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1
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-3,9

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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1
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1
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-1,2
-1,2
-0,6

-0,4
-0,4
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-5,9
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7
7

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

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0,000

0
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1
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-8,4

Rara cls
Rara fer
Perm cls

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3520
112,0

20,9
160
15,6

1
1
1

1
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1

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0,2
0,1

-0,6
-0,6
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-13,9
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8
8

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

0,0
0,0

-0,2
-0,2

-16,7
-16,2

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

23,4
188
15,3

5
5
5

1
1
1

-0,1
-0,1
0,0

-0,4
-0,4
-0,2

-22,7
-22,7
-16,2

9
9

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

-0,2
-0,2

-0,3
-0,3

-18,6
-17,9

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

28,4
228
19,7

5
5
5

1
1
1

-0,3
-0,3
-0,2

-0,5
-0,5
-0,3

-25,2
-25,2
-17,9

10
10

0,00
3,20

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

0,3
0,3

-0,4
-0,4

-10,0
-9,7

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

21,6
163
16,2

5
5
5

1
1
1

0,4
0,4
0,3

-0,6
-0,6
-0,4

-12,7
-12,7
-9,7

3
3

3,20
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

0,4
0,4

-0,6
-0,6

-7,4
-7,3

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

29,6
216
22,0

1
1
5

1
1
1

-1,0
-1,0
0,4

0,6
0,6
-0,6

-10,6
-10,6
-7,3

4
4

3,20
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

0,4
0,4

-0,5
-0,5

-8,5
-8,4

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

25,1
191
19,2

5
5
5

1
1
1

0,6
0,6
0,4

-0,5
-0,5
-0,5

-14,2
-14,2
-8,4

5
5

3,20
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

-0,8
-0,8

-0,6
-0,6

-4,8
-4,7

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

43,2
415
31,7

1
1
5

1
1
1

1,5
1,5
-0,8

0,6
0,6
-0,6

-6,2
-6,2
-4,7

8
8

3,20
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

0,5
0,4

0,6
0,6

-7,4
-7,3

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

30,8
225
22,9

1
1
5

1
1
1

-1,0
-1,0
0,4

-0,6
-0,6
0,6

-10,7
-10,7
-7,3

9
9

3,20
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

0,4
0,4

0,5
0,4

-8,5
-8,3

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

23,5
179
17,1

5
5
5

1
1
1

0,5
0,5
0,4

0,5
0,5
0,4

-14,1
-14,1
-8,3

10
10

3,20
6,10

Rara
Freq
Perm

0,4
0,3

0,000
0,000

0
0

5
5

1
1

-0,9
-0,8

0,7
0,7

-4,8
-4,7

Rara cls
Rara fer
Perm cls

150,0
3520
112,0

44,4
431
32,6

1
1
5

1
1
1

1,5
1,5
-0,8

-0,6
-0,6
0,7

-6,2
-6,2
-4,7

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Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
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Pag. 20

VERIFICA SOLAI DI PIANO

R E L A Z I O N E D I C A L C O L O - S O L A I, S B A L Z I E S C A L E

•

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente:
1) “Norme Tecniche per le Costruzioni”, D.M. 14/01/2008 suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008
2) Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle
nuove norme tecniche per le costruzioni”
•

CRITERI DI CALCOLO

La ricerca delle caratteristiche della sollecitazione è stata effettuata risolvendo la trave continua con il metodo degli elementi
finiti (f.e.m.). La verifica a momento e taglio delle sezioni è stata invece effettuata con il metodo degli stati limite, assumendo
come sezione resistente quella costituita dall'area compressa di conglomerato e dalle aree metalliche.
Per le verifiche sopra dette sono stati rispettati i minimi di legge per quanto riguarda la larghezza massima di soletta
collaborante, lo spessore minimo del solaio e della caldana e il rispetto delle armature minime.
•

SOLAI PREFABBRICATI

Per i solai prefabbricati a traliccio viene verificata l’armatura sia nella fase di getto del calcestruzzo di completamento che
nelle condizioni di esercizio.
Nella fase di getto lo schema di calcolo è quello di un traliccio reticolare appoggiato sulle travi di bordo della campata e
sugli eventuali puntelli intermedi, mentre nelle condizioni di esercizio si fa riferimento ad uno schema a trave continua con
una sezione in calcestruzzo armato.
- Verifiche in fase di getto per i solai prefabbricati
I carichi presi in considerazione sono:
pt = peso proprio del travetto (lastra)
pc = peso proprio del getto di calcestruzzo
sa = sovraccarico variabile in fase di getto
qt = 1,3×pt + 1,5×pc + 1,5×sa
La luce di calcolo è:
l=

lc
n +1

dove
l = luce di calcolo
lc = luce della campata
n = puntelli intermedi
Vengono effettuate le verifiche a momento flettente in campata ed a taglio sugli appoggi.

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Pag. 2

VERIFICA SOLAI DI PIANO

- Verifiche in campata
M =

q×l2
8

Fc = Ft =

M
h

dove
q = la parte del carico qt di competenza del singolo travetto
l = luce di calcolo come prima definita
h = distanza tra i baricentri delle armature superiori e inferiori
Fc, Ft = Forza agente nelle armature superiori e inferiori per equilibrare il momento flettente
- Verifica del tondino (corrente) superiore compresso a carico di punta con il metodo Ω
Ω × Fc
≤σs
Ac

dove
Ω = coeff. omega relativo al tondino superiore, pensato appoggiato tra due staffe consecutive
Ac = area del tondino superiore (corrente compresso)
σs = tensione di calcolo dell’armatura (tensione di snervamento diviso il coeff. di sicurezza parziale

- Verifica dei tondini (correnti) inferiori tesi
Ft
≤σs
2 × At
dove
At = area del singolo tondino inferiore (ne sono presenti due)
σs = tensione di calcolo dell’armatura (tensione di snervamento diviso il coeff. di sicurezza parziale

- VERIFICA SUGLI APPOGGI
T=

q×l
2

Il taglio viene assorbito dalle staffe inclinate del traliccio per cui verrà verificata a carico di punta la staffa
soggetta a compressione:
Cs =

T
2 × cos α × cos β

lo =

h
cos α cos β

Ω × Cs
≤σs
As

dove
Cs = Sforzo agente sulla staffa inclinata compressa (le staffe hanno due bracci)
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Pag. 3

VERIFICA SOLAI DI PIANO
2×α = angolo compreso tra le proiezioni delle staffe sul piano trasversale al traliccio
2×β = angolo compreso tra le proiezioni delle staffe sul piano longitudinale al traliccio
lo = lunghezza libera di inflessione della staffa compressa
Ω = coefficiente omega
As = area staffa
- Verifiche in fase di esercizio per i solai prefabbricati
In esercizio verranno effettuate le consuete verifiche per le sezioni a T in calcestruzzo armato, tenendo in
conto l’eventuale presenza di armatura aggiuntiva.
Nelle verifiche vengono tenute in conto le diverse altezze dei baricentri delle armature inferiori. Poiché la
sezione viene completata in opera è necessario verificare lo scorrimento nella fibra di contatto tra il
calcestruzzo gettato in opera e la coppella.
S =τ ×b× a

Cs =

S
2 × cos α × cos β

Cs
≤σs
As
dove
S = scorrimento
τ = tensione tangenziale nella fibra di contatto tra la coppella ed il calcestruzzo
b = larghezza travetto
a = interasse longitudinale tra le staffe

In fase di esercizio non si effettua la verifica a carico di punta in quanto, essendo il getto maturato, la staffa
non può più instabilizzarsi.

Si riportano di seguito delle tabelle riassuntive relative alla geometria del solaio e dei travetti, dei carichi distribuiti e
concentrati, delle combinazioni di carico e, infine, i risultati del calcolo con le armature di progetto e le verifiche relative.
I carichi agenti riportati fanno riferimento ad una striscia di solaio di profondità pari a un metro.
Nella stampa delle verifiche, le sollecitazioni e le armature e si riferiscono al singolo travetto di solaio.

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Pag. 4

VERIFICA SOLAI DI PIANO
•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA CARICHI DISTRIBUITI

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei carichi distribuiti:

•

Campata N.ro

: Numero della campata

Peso

: Peso proprio del solaio più sovraccarico permanente

Acc. iniz.

: Valore iniziale del carico accidentale a distribuzione lineare

Acc. finale

: Valore finale del carico accidentale a distribuzione lineare

Asc. iniz.

: Ascissa del punto di inizio della zona soggetta al carico accidentale

Asc. fin

: Ascissa del punto finale della zona soggetta al carico accidentale

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA CARICHI CONCENTRATI

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei carichi concentrati:

Campata N.ro

: Numero della campata

Asc. F1

: Ascissa del punto di applicazione della prima forza concentrata

Forza 1

: Intensità della prima forza concentrata

Asc. F2

: Ascissa del punto di applicazione della seconda forza concentrata

Forza 2

: Intensità della seconda forza concentrata

Asc. M1

: Ascissa del punto di applicazione della prima coppia concentrata

Mom. 1

: Intensità della prima coppia concentrata

Asc. M2

: Ascissa del punto di applicazione della seconda coppia concentrata

Mom. 2

: Intensità della seconda coppia concentrata

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VERIFICA SOLAI DI PIANO
•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA COMBINAZIONI DI CARICO

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle combinazioni di carico:

•

Comb. N.ro

: Numero della combinazione di carico per cui valgono le sollecitazioni
e gli abbassamenti della riga corrispondente

Coeff n

: Flag di presenza dei carichi variabili per la campata n-esima (0
esclude il carico variale sulla campata relativamente a quella
combinazione di carico; 1 ne tiene conto). Se per una data
combinazione il carico e' attivo, il valore del coefficiente di
combinazione dei carichi vale: per gli SLU 1.5; per gli SLE 1 per le
combinazioni rare, psi1 per le frequenti e psi2 per le permanenti. Il
coefficiente di combinazione dei carichi permanenti vale: per gli SLU
1.3 e per gli SLE 1

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle sollecitazioni e degli abbassamenti:

Comb.N.ro

: Numero della combinazione di carico per cui valgono le sollecitazioni
e gli abbassamenti della riga corrispondente

Camp.N.ro

: Numero della campata a cui si riferiscono le sollecitazioni e gli
abbassamenti della riga corrispondente

M. in.

: Momento flettente all'appoggio iniziale

N. in.

: Sforzo normale all'appoggio iniziale

T. in.

: Taglio all'appoggio iniziale

M. fin.

: Momento flettente all'appoggio finale

N. fin.

: Sforzo normale all'appoggio finale

T. fin.

: Taglio all'appoggio finale

W. mezz.

: Abbassamento corrispondente alla sezione di mezzeria

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VERIFICA SOLAI DI PIANO
•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA REAZIONI DI APPOGGIO

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle reazioni di appoggio:

•

Comb.N.ro

: Numero della combinazione di carico per cui valgono le sollecitazioni
e gli abbassamenti della riga corrispondente

App. N.ro

: Numero della campata a cui si riferiscono le sollecitazioni e gli
abbassamenti della riga corrispondente

Rx

: Reazione in direzione x (orizzontale)

Ry

: Reazione in direzione y (verticale)

Mz

: Momento reagente

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA VERIFICHE S.L.U.

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite ultimi:

Camp.N.ro

: Numero della campata a cui si riferiscono le verifiche della riga
corrispondente

Asc. in.

: Ascissa del nodo iniziale della campata

Asc. fin.

: Ascissa del nodo finale della campata

Mom. neg.

: Momento flettente negativo massimo

îf%neg.

: Deformazione per cento dell'acciaio corrispondente al momento
negativo (valore limite di norma 1,00)

îc%neg.

: Deformazione per cento del calcestruzzo corrispondente al momento
negativo (valore limite di norma 0,35)

Mom. pos.

: Momento flettente positivo massimo

îf%pos.

: Deformazione per cento dell'acciaio corrispondente al momento
positivo (valore limite di norma 1,00)

îc%pos.

: Deformazione per cento del calcestruzzo corrispondente al momento
positivo (valore limite di norma 0,35)

Af sup.

: Armatura longitudinale superiore

Af inf.

: Armatura longitudinale inferiore

Tag. neg.

: Taglio negativo massimo

Tag. pos.

: Taglio positivo massimo

Rapporto
Vsd/Vrdu

: Rapporto fra il taglio di calcolo ed il taglio resistente del cls (valore
limite di norma 1,00)
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VERIFICA SOLAI DI PIANO
•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA VERIFICHE AUTOPORTANZA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di verifica dei travetti prefabbricati in
condizioni di autoportanza ed esercizio:

•

Camp.N.ro

: Numero della campata a cui si riferiscono le verifiche della riga
corrispondente

Mom. Max

: Momento massimo positivo in campata considerando quale luce di
calcolo quella tra due puntelli successivi

σf sup.

: Tensione massima nel corrente superiore compresso del traliccio
verificato a carico di punta

σf inf.

: Tensione massima nel corrente inferiore teso del traliccio

Taglio

: Taglio massimo in corrispondenza del puntello

σf trl.

: Tensione massima nella staffa compressa del traliccio verificato a
carico di punta

Scorr.

: Scorrimento nella fibra di contatto tra il calcestruzzo gettato in opera e
la coppella

σf tral.

: Tensione dovuta allo scorrimento nella staffa compressa

σf lim.

: Tensione di calcolo dell’armatura (tensione di snervamento diviso il
coefficiente di sicurezza parziale)

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA VERIFICHE CAMPATE SEZIONI IN PRECOMPRESSO

Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche:

Camp.N.ro

: Numero della campata a cui si riferiscono le verifiche della riga corrispondente

Descrizione

: Descrizione del tipo di travetto precompresso utilizzato

Contrass Tipo
Armatura
Momento Calcolo

: Tipologia di armatura presente all'interno del travetto (v. tabelle archivi)

Mom. Serv.

: Momenti resistenti di servizio, per la fascia di 1.00 m sulle sezioni del solaio

Mom. Rott.

: Momento resistente a rottura, per la fascia di 1.00 m sulle sezioni del solaio

Coeff. Sic. Rott.

: Rapporto tra il momento di rottura e quello di calcolo (deve essere maggiore di 1)

: Momenti flettenti agenti, per la fascia di 1.00 m sulle sezioni del solaio

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VERIFICA SOLAI DI PIANO
•

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA VERIFICHE AUTOPORTANZA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di verifica dei travetti prefabbricati in
condizioni di autoportanza ed esercizio:

•

Camp.N.ro

: Numero della campata a cui si riferiscono le verifiche della riga corrispondente

Mom. Max

: Momento massimo positivo in campata considerando quale luce di calcolo quella tra due
puntelli successivi

sf sup.

: Tensione massima nel corrente superiore compresso del traliccio verificato a carico di
punta

sf inf.

: Tensione massima nel corrente inferiore teso del traliccio

Taglio

: Taglio massimo in corrispondenza del puntello

sf trl.

: Tensione massima nella staffa compressa del traliccio verificato a carico di punta

Scorr.

: Scorrimento nella fibra di contatto tra il calcestruzzo gettato in opera e la coppella

sf tral.

: Tensione dovuta allo scorrimento nella staffa compressa

sf lim.

: Tensione ammissibile dell'armatura

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA VERIFICHE S.L.E.

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di verifica degli stati limite di esercizio:

Campata

: Numero della campata

Comb
Caric

: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la
matrice delle combinazioni rare, la seconda la matrice delle
combinazioni frequenti, la terza quella permanenti. Questo indicatore
vale sia per la verifica a fessurazione che per il calcolo delle frecce

Fessu
lim cal

: Fessura limite e fessura di calcolo espressa in mm; se la campata non
risulta fessurata l'ampiezza di calcolo sarà nulla

Dist mm

: Distanza fra le fessure

Concio

: Numero del concio in cui si è avuta la massima fessura

Combin

: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è
avuta la massima fessura

Momento

: Momento flettente che ha causato la massima fessura

Frecce

: Freccia limite e freccia massima di calcolo

Combin

: Numero della combinazione che ha prodotto la freccia massima

Cominaz
Carico

: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la
matrice delle combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la
seconda la matrice delle combinazioni rare per la verifica della
tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle combinazioni permanenti
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VERIFICA SOLAI DI PIANO
per la verifica della tensione sul cls
å lim

: Valore della tensione limite in Kg/cmq

å cal

: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq

Concio

: Numero del concio in cui si è avuta la massima tensione

Cmb

: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è
avuta la massima tensione

Momento

: Momento flettente che ha causato la massima tensione

Sezione
N.ro
1

Sez.
N.ro
101

B trv
cm
12

H trv
cm
24

Base trav.
(cm)
8,0

B pgn
cm
38

H pgn
cm
20

ARCHIVIO GENERALE SEZIONI
ARCHIVIO SEZIONI
Alt. trav.
Base pign.
Alt. pign.
(cm)
(cm)
(cm)
21,0
25,0
16,0

ARCHIVIO GENERALE SEZIONI
ARCHIVIO SEZIONI
TRAVETTI PREFABBRICATI
L pgn Gamma B tral.
H tral.
D teste
Incl.
Fi st
FiSup
FiInf
cm
kg/mc
cm
cm
cm
Grd
mm
mm
mm
25
800
7,0
12,0
0,0
45
6
8
8

Lungh.pign.
(cm)
25,0

NumFi
inf.
2

FiInt
mm
10

Coprif.
(cm)
1,0

Numero
Travetti
Singolo

DATI GEN. QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
DATI GENERALI
Scarto Copriferro (cm)
Copriferro (cm)
Coefficiente di Ridistribuzione Plastica(1=Soluz.Elastica)
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Classe Calcestruzzo
C20/25
Classe Acciaio
Modulo Elastico CLS
299619 kg/cmq
Modulo Elastico Acc
Coeff. di Poisson
0,2
Tipo Armatura
Resist.Car. CLS 'fck'
200,0
kg/cmq
Tipo Ambiente
Resist. Calcolo 'fcd'
106,0
kg/cmq
Resist.Car.Acc 'fyk'
Tens. Max. CLS 'rcd'
106,0
kg/cmq
Tens. Rott.Acc 'ftk'
Def.Lim.El. CLS 'eco'
0,20
%
Resist. Calcolo'fyd'
Def.Lim.Ult CLS 'ecu'
0,35
%
Def.Lim.Ult.Acc'eyu'
Fessura Max.Comb.Rare
mm
Sigma CLS Comb.Rare
Fessura Max.Comb.Perm
0,2
mm
Sigma CLS Comb.Perm
Fessura Max.Comb.Freq
0,3
mm
Sigma Acc Comb.Rare
Peso Spec.CLS Armato
2500
kg/mc
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni rare
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni frequenti
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni quasi permanenti
Coefficiente di viscosita'
Coefficiente condizione carichi Psi1
Coefficiente condizione carichi Psi2

Appoggio
N.ro
1
2

APPOGGI QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
DATI DI APPOGGIO
Ascissa
Ordinata
Larghezza
Altezza
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
55,0
0,0
30,0
60,0
625,0
0,0
30,0
60,0
Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.F. - Computer Design of Floors - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 10

0,0
2,0
1,00
FeB 44 k
2100000
kg/cmq
SENSIBILI
ORDINARIA X0
3800,0
kg/cmq
3800,0
kg/cmq
3304,0
kg/cmq
1,00
%
119,0
kg/cmq
93,0
kg/cmq
3040,0
kg/cmq
NON ESEGUITA
NON ESEGUITA
NON ESEGUITA
2,00
0,500
0,200

Tipo
Vincolo
INCASTRO
INCASTRO

VERIFICA SOLAI DI PIANO

Campata
N.ro
1

Lungh.
(cm)
570,0

Campata
N.ro
1

Comb.
N.ro
1

Coeff
1
1,0

Peso
(kg/mq)
400,0

Coeff
2

Coeff
3

Comb.
N.ro
0

Camp.
N.ro
1

1

1

Comb.
N.ro
0

App.
N.ro
1
2

1

1
2

Camp.
N.ro
1

CAMPATE QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
DATI DI CAMPATA
Tipo
Fascia sx
Fascia dx
Asc.Romp.
Sez.
(cm)
(cm)
(cm)
101
30,0
30,0
285,0

Asc.in.
(m)
0,00
0,30
0,94
1,58
2,21
2,85
3,49
4,13
4,76
5,40

Acc. iniz.
(kg/mq)
400,00

Coeff
4

Coeff
5

CAR. DISTR. QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
CARICHI DISTRIBUITI
Acc. finale
Asc. iniz.
Asc. fin.
(kg/mq)
(cm)
(cm)
400,00
0,00
569,00
COMB. CAR. QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
TABELLA DEI COEFFICENTI DEI CARICHI
Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff
6
7
8
9
10
11
12
13
14

0

0

-3225

0

Coeff
15

Coeff
16

Coeff
17

0

-3219

REAZIONI A QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
REAZIONI E SPOSTAMENTI DI APPOGGIO
Ry
Mz
Spostx
Sposty
Rotaz sx
(kg)
(kgm)
(mm)
(mm)
(rad)
-1515
0
0,00
0,00
0,0028551
-1515
0
0,00
0,00
-0,0028551

0
0

-3225
-3219

Mom. neg
(kgm)
-1530
-1073
-269
0
0
0
0
-269
-1073
-1530

0
0

0,00
0,00

0,00
0,00

VERIF. QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
VERIFICHE SEZIONI
Af sup.
εf%neg εc%neg Mom. pos εf%pos εc%pos
(kgm)
(cmq)
0,71
0,12
733
0,14
0,03
2,43
0,18
0,07
1466
0,13
0,05
1,60
0,11
0,02
1970
0,73
0,12
0,71
0,00
0,00
2243
0,52
0,12
0,25
0,00
0,00
2298
0,70
0,14
0,25
0,00
0,00
2298
0,70
0,14
0,25
0,00
0,00
2243
0,52
0,12
0,25
0,11
0,02
1970
0,73
0,12
0,71
0,18
0,07
1466
0,13
0,05
1,60
0,71
0,12
733
0,14
0,03
2,43

VERIF. QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
VERIFICHE AUTOPORTANZA
ESERCIZIO
Camp. Mom. Max σf sup
Taglio
Scorr.
σf inf
σf trl
σf tral
N.ro
kgm
kg/cmq kg/cmq
kg
kg/cmq
kg
kg/cmq
1
48
1456
156
169
1186
1237
3221

SI

Coeff
18

Coeff
19

Coeff
20

W.mezz.
(mm)
5,09
10,83

Rotaz dx
(rad)

0,0060776
-0,0060776

Af inf.
(cmq)
1,42
2,58
2,83
3,33
3,40
3,40
3,33
2,83
2,58
1,42

Tag. neg
(kg)
0
0
0
0
0
-361
-721
-1082
-1443
-1610

σf lim
kg/cmq
3304

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.F. - Computer Design of Floors - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 11

Puntellata

DESCRIZIONE

CARATT. QUOTA 1 SOLAIO 1-TERRAZZA
CARATTERISTICHE ED ABBASSAMENTI
M.in.
N.in.
T.in.
M.fin
N.fin
T.fin
(kgm)
(kg)
(kg)
(kgm)
(kg)
(kg)
0
0
-1515
0
0
-1515

Rx
(kg)
0
0

Asc.fin
(m)
0,30
0,94
1,58
2,21
2,85
3,49
4,13
4,76
5,40
5,70

Base Romp.
(cm)
20,0

Tag. pos
(kg)
1613
1443
1082
721
361
0
0
0
0
0

Rapporto
VSd/VRdu
0,34
0,87
0,63
0,40
0,20
0,20
0,40
0,63
0,87
0,34

STATUS
VERIFICA
VERIFICATO

VERIFICA SOLAI DI PIANO
DATI GEN. QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
DATI GENERALI
Scarto Copriferro (cm)
Copriferro (cm)
Coefficiente di Ridistribuzione Plastica(1=Soluz.Elastica)
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Classe Calcestruzzo
C20/25
Classe Acciaio
Modulo Elastico CLS
299619 kg/cmq
Modulo Elastico Acc
Coeff. di Poisson
0,2
Tipo Armatura
Resist.Car. CLS 'fck'
200,0
kg/cmq
Tipo Ambiente
Resist. Calcolo 'fcd'
106,0
kg/cmq
Resist.Car.Acc 'fyk'
Tens. Max. CLS 'rcd'
106,0
kg/cmq
Tens. Rott.Acc 'ftk'
Def.Lim.El. CLS 'eco'
0,20
%
Resist. Calcolo'fyd'
Def.Lim.Ult CLS 'ecu'
0,35
%
Def.Lim.Ult.Acc'eyu'
Fessura Max.Comb.Rare
mm
Sigma CLS Comb.Rare
Fessura Max.Comb.Perm
0,2
mm
Sigma CLS Comb.Perm
Fessura Max.Comb.Freq
0,3
mm
Sigma Acc Comb.Rare
Peso Spec.CLS Armato
2500
kg/mc
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni rare
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni frequenti
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni quasi permanenti
Coefficiente di viscosita'
Coefficiente condizione carichi Psi1
Coefficiente condizione carichi Psi2

Campata
N.ro
1

Comb.
N.ro
1

Coeff
1
1,0

Lungh.
(cm)
569,9

Peso
(kg/mq)
400,0

Coeff
2

FeB 44 k
2100000
kg/cmq
SENSIBILI
ORDINARIA X0
3800,0
kg/cmq
3800,0
kg/cmq
3304,0
kg/cmq
1,00
%
119,0
kg/cmq
93,0
kg/cmq
3040,0
kg/cmq
NON ESEGUITA
NON ESEGUITA
NON ESEGUITA
2,00
0,500
0,200

APPOGGI QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
DATI DI APPOGGIO
Ascissa
Ordinata
Larghezza
Altezza
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
50,0
0,0
30,0
60,0
619,9
0,0
30,0
60,0

Appoggio
N.ro
1
2

Campata
N.ro
1

0,0
2,0
1,00

Coeff
3

Comb.
N.ro
0

Camp.
N.ro
1

1

1

Tipo
Sez.
101

Acc. iniz.
(kg/mq)
200,00

Coeff
4

Coeff
5

CAMPATE QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
DATI DI CAMPATA
Fascia sx
Fascia dx
Asc.Romp.
(cm)
(cm)
(cm)
30,0
30,0
285,0

Tipo
Vincolo
INCASTRO
INCASTRO

Base Romp.
(cm)
20,0

CAR. DISTR. QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
CARICHI DISTRIBUITI
Acc. finale
Asc. iniz.
Asc. fin.
(kg/mq)
(cm)
(cm)
200,00
0,00
569,00
COMB. CAR. QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
TABELLA DEI COEFFICENTI DEI CARICHI
Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff
6
7
8
9
10
11
12
13
14

0

-2370

0

Coeff
15

0

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.F. - Computer Design of Floors - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 12

SI

DESCRIZIONE

Coeff
16

Coeff
17

CARATT. QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
CARATTERISTICHE ED ABBASSAMENTI
M.in.
N.in.
T.in.
M.fin
N.fin
T.fin
(kgm)
(kg)
(kg)
(kgm)
(kg)
(kg)
0
0
-1515
0
0
-1515
0

Puntellata

-2367

Coeff
18

Coeff
19

W.mezz.
(mm)
5,08
7,95

Coeff
20

VERIFICA SOLAI DI PIANO

Comb.
N.ro
0

App.
N.ro
1
2

1

1
2

Camp.
N.ro
1

Asc.in.
(m)
0,00
0,30
0,94
1,57
2,21
2,85
3,49
4,12
4,76
5,40

REAZIONI A QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
REAZIONI E SPOSTAMENTI DI APPOGGIO
Ry
Mz
Spostx
Sposty
Rotaz sx
(kg)
(kgm)
(mm)
(mm)
(rad)
-1515
0
0,00
0,00
0,0028536
-1515
0
0,00
0,00
-0,0028536

Rx
(kg)
0
0
0
0

Asc.fin
(m)
0,30
0,94
1,57
2,21
2,85
3,49
4,12
4,76
5,40
5,70

-2370
-2367

Mom. neg
(kgm)
-1125
-788
-197
0
0
0
0
-197
-788
-1125

0
0

0,00
0,00

0,00
0,00

VERIF. QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
VERIFICHE SEZIONI
Af sup.
εf%neg εc%neg Mom. pos εf%pos εc%pos
(kgm)
(cmq)
0,20
0,05
538
0,15
0,03
1,79
0,15
0,05
1077
0,10
0,03
1,24
0,09
0,02
1447
0,13
0,05
0,50
0,00
0,00
1648
0,15
0,06
0,00
0,00
0,00
1688
0,15
0,06
0,00
0,00
0,00
1688
0,15
0,06
0,00
0,00
0,00
1648
0,15
0,06
0,00
0,09
0,02
1447
0,13
0,05
0,50
0,15
0,05
1077
0,10
0,03
1,24
0,20
0,05
538
0,15
0,03
1,79

Rotaz dx
(rad)

0,0044640
-0,0044640

Af inf.
(cmq)
0,93
2,58
2,58
2,58
2,58
2,58
2,58
2,58
2,58
0,93

VERIF. QUOTA 1 SOLAIO 2-INTERNO
VERIFICHE AUTOPORTANZA
ESERCIZIO
Camp. Mom. Max σf sup
Taglio
Scorr.
σf inf
σf trl
σf tral
N.ro
kgm
kg/cmq kg/cmq
kg
kg/cmq
kg
kg/cmq
1
48
1455
156
169
1186
909
2367

Tag. neg
(kg)
0
0
0
0
0
-265
-530
-795
-1060
-1183

σf lim
kg/cmq
3304

Tag. pos
(kg)
1185
1060
795
530
265
0
0
0
0
0

Rapporto
VSd/VRdu
0,25
0,64
0,48
0,32
0,16
0,16
0,32
0,48
0,64
0,25

STATUS
VERIFICA
VERIFICATO

DATI GEN. QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
DATI GENERALI
Scarto Copriferro (cm)
Copriferro (cm)
Coefficiente di Ridistribuzione Plastica(1=Soluz.Elastica)
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Classe Calcestruzzo
C20/25
Classe Acciaio
Modulo Elastico CLS
299619 kg/cmq
Modulo Elastico Acc
Coeff. di Poisson
0,2
Tipo Armatura
Resist.Car. CLS 'fck'
200,0
kg/cmq
Tipo Ambiente
Resist. Calcolo 'fcd'
106,0
kg/cmq
Resist.Car.Acc 'fyk'
Tens. Max. CLS 'rcd'
106,0
kg/cmq
Tens. Rott.Acc 'ftk'
Def.Lim.El. CLS 'eco'
0,20
%
Resist. Calcolo'fyd'
Def.Lim.Ult CLS 'ecu'
0,35
%
Def.Lim.Ult.Acc'eyu'
Fessura Max.Comb.Rare
mm
Sigma CLS Comb.Rare
Fessura Max.Comb.Perm
0,2
mm
Sigma CLS Comb.Perm
Fessura Max.Comb.Freq
0,3
mm
Sigma Acc Comb.Rare
Peso Spec.CLS Armato
2500
kg/mc
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni rare
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni frequenti
Rapporto Luce/Spost.max per combinazioni quasi permanenti
Coefficiente di viscosita'
Coefficiente condizione carichi Psi1
Coefficiente condizione carichi Psi2

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.F. - Computer Design of Floors - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 13

0,0
2,0
1,00
FeB 44 k
2100000
kg/cmq
SENSIBILI
ORDINARIA X0
3800,0
kg/cmq
3800,0
kg/cmq
3304,0
kg/cmq
1,00
%
119,0
kg/cmq
93,0
kg/cmq
3040,0
kg/cmq
NON ESEGUITA
NON ESEGUITA
NON ESEGUITA
2,00
0,500
0,200

VERIFICA SOLAI DI PIANO

APPOGGI QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
DATI DI APPOGGIO
Ascissa
Ordinata
Larghezza
Altezza
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
55,0
0,0
30,0
60,0
625,0
0,0
30,0
60,0

Appoggio
N.ro
1
2

Campata
N.ro
1

Lungh.
(cm)
570,0

Campata
N.ro
1

Comb.
N.ro
1

Coeff
1
1,0

Peso
(kg/mq)
400,0

Coeff
2

Coeff
3

Comb.
N.ro
0

Camp.
N.ro
1

1

1

Comb.
N.ro
0

App.
N.ro
1
2

1

1
2

Camp.
N.ro
1

CAMPATE QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
DATI DI CAMPATA
Tipo
Fascia sx
Fascia dx
Asc.Romp.
Sez.
(cm)
(cm)
(cm)
101
30,0
30,0
285,0

Asc.in.
(m)
0,00
0,30
0,94
1,58
2,21
2,85
3,49
4,13
4,76
5,40

Acc. iniz.
(kg/mq)
450,00

Coeff
4

Coeff
5

Base Romp.
(cm)
20,0

CAR. DISTR. QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
CARICHI DISTRIBUITI
Acc. finale
Asc. iniz.
Asc. fin.
(kg/mq)
(cm)
(cm)
450,00
0,00
569,00
COMB. CAR. QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
TABELLA DEI COEFFICENTI DEI CARICHI
Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff Coeff
6
7
8
9
10
11
12
13
14

0

0

-3439

0

Coeff
15

Coeff
16

Coeff
17

0

-3432

REAZIONI A QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
REAZIONI E SPOSTAMENTI DI APPOGGIO
Ry
Mz
Spostx
Sposty
Rotaz sx
(kg)
(kgm)
(mm)
(mm)
(rad)
-1515
0
0,00
0,00
0,0028551
-1515
0
0,00
0,00
-0,0028551

0
0

-3439
-3432

Mom. neg
(kgm)
-1632
-1144
-286
0
0
0
0
-286
-1144
-1632

0
0

0,00
0,00

0,00
0,00

VERIF. QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
VERIFICHE SEZIONI
Af sup.
εf%neg εc%neg Mom. pos εf%pos εc%pos
(kgm)
(cmq)
0,92
0,14
781
0,14
0,04
2,56
0,26
0,08
1563
0,14
0,05
1,69
0,11
0,02
2100
0,20
0,07
0,86
0,00
0,00
2392
0,18
0,09
0,38
0,00
0,00
2450
0,19
0,09
0,38
0,00
0,00
2450
0,19
0,09
0,38
0,00
0,00
2392
0,18
0,09
0,38
0,11
0,02
2100
0,20
0,07
0,86
0,26
0,08
1563
0,14
0,05
1,69
0,92
0,14
781
0,14
0,04
2,56

SI

Coeff
18

Coeff
19

Coeff
20

W.mezz.
(mm)
5,09
11,54

Rotaz dx
(rad)

0,0064804
-0,0064804

Af inf.
(cmq)
1,49
2,58
3,15
3,77
3,84
3,84
3,77
3,15
2,58
1,49

Studio Associato di Ingegneria
Ing. Fama' - Ing. Sbirziola
Via Caltanissetta 24293011 - Butera (CL)
SOFTWARE: C.D.F. - Computer Design of Floors - Rel.2010 - Lic. Nro: 17654

Pag. 14

Puntellata

DESCRIZIONE

CARATT. QUOTA 2 SOLAIO 1-COPERTURA
CARATTERISTICHE ED ABBASSAMENTI
M.in.
N.in.
T.in.
M.fin
N.fin
T.fin
(kgm)
(kg)
(kg)
(kgm)
(kg)
(kg)
0
0
-1515
0
0
-1515

Rx
(kg)
0
0

Asc.fin
(m)
0,30
0,94
1,58
2,21
2,85
3,49
4,13
4,76
5,40
5,70

Tipo
Vincolo
INCASTRO
INCASTRO

Tag. neg
(kg)
0
0
0
0
0
-385
-769
-1154
-1538
-1716

Tag. pos
(kg)
1719
1538
1154
769
385
0
0
0
0
0

Rapporto
VSd/VRdu
0,37
0,92
0,65
0,41
0,20
0,20
0,41
0,65
0,92
0,37