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ANTENA LOOP 1 .pdf



Nome del file originale: ANTENA LOOP_1.pdf
Autore: TM4100

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ANTENAS

Una antena loop
HF sintonizada a
varactor.

Texto original:
A Simple Varactor- Tuned
Loop Antenna Matching
Network
Escrito por:
Chris Trask N7ZWY

Traductor:
Massimo Ancora IZ8DMS
Traductor:
Paolo Albanese IK8CDA
Supervisión:
Paloma Rodera Martinez

magnéticos, los rayos, los
sistemas
de
motores
alimentados con gasolina,
las lámparas fluorescentes,
los transformadores y
líneas AT o MT dañadas,
etc.

tratan
tal
argumento.
Muchos autores no se
cuidan de esclarecer hasta
el fondo lo que concierne
la impedancia de la antena
loop, otros demuestran
cómo la impedancia está
dominada por una gran
inducción << serie>>,
seguida por repetición de
resonancias << serie >> y
<< paralelo >> .
Otros
aun
van
demostrando cómo la
impedancia de la antena
loop puede entenderse
igual a una línea de
transmisión << corta >>.
Terman usa este método
aun si es válido sólo
debajo de la frecuencia de
la primera resonancia
“paralelo”.
Un boletín IEEE publicado
en 1984 , da prácticas
indicaciones para calcular
la parte “real” y la parte
imaginaria
de
la
impedancia es una más
reciente reelaboración del
método propuesto por
Terman.
Los autores del susodicho
boletín (nos) dan los
coeficientes graduales para
los cálculos con respeto a
una gran variedad de
geometrías comúnmente
usadas en la construcción
de
antenas
loop

Un poco de teoría

Una simple red de
adaptación con
sintonía y con diodos
varicap para la
antena loop
Las antenas loop tienen un
particular interés para los
SWL, los radioaficionados
y los proyectistas de
sistemas de recepción para
la radiolocalización.
Los
SWL
y
los
radioaficionados que viven
en habitaciones pequeñas,
encuentran en la loop
antena
una
práctica
solución que les ofrece
performance de dirección
tanto como las clásicas
antenas
dipolo,
con
economía,
al
mismo
tiempo,
de
espacio.
Además sus limitadas
dimensiones permiten que
se instale en cualquier
rotator de antena. En
cambio
la
elevada
inducción reactiva de la
antena
loop
es
contraproducente para los
usos de banda ancha; sin
embargo muy a menudo
requiere una sintonía a
distancia para optimizar los
resultados y gozar de la
anhelada contestación a los
campos magnéticos, con
un
buen
nivel
de
inmunidad
de
las
perturbaciones generadas
por
los
campos

Impedancia de la
antena loop
Antes de estudiar a fondo
la planificación de una red
de adaptación sintonizable
a distancia, hace falta
entender cuál es la
impedancia de las antenas
loop, de manera que nos
demos cuenta de lo que
impide la planificación de
redes de adaptación de
banda ancha.
Se
acuerda
que
la
impedancia de la antena
loop está formada por una
pequeña parte real Rant
(incluida la resistencia de
radiación y las pérdidas
inducidas por las masas
circunstantes) en series con
una buena inducción Lant,
que la rinde como una
fuente de alto Q (E1):
Qant =
donde es
la frecuencia en radiantes
al segundo.
Hay
mucha
literatura
disponible para las antenas
loop, sin embargo pueden
consultarse los autores
King ,
Kraus ,
Terman

y Padhi

que

1

Configuración
(Tabla 1)
Coeficientes ecuación (E2) →
Circular
Cuadradrada (alim. lado)
Cuadrada (alim ángulo)
Triangular (alim lado)
Triangular (alim ángulo)
Hexagonal

L/λ ≤ 0,2
a
b
1,793
3,928
1,126
3,950
1,140
3,958
0,694
3,998
0,688
3,995
1,588
4,293

Figura 1

La resistencia de radiación
está determinada por (E2):
Rant = a
,
donde L es la anchura del
perímetro, mientras que
está definida por (E3):
=
adonde
es
la
permeabilidad
magnética del vacío (4π *
) H/m (henry/metro)
mientras que
es lo que
permite el vacío (8,8542 *
) F /m (farad/metro).
Los coeficientes “a” y
“b” en la ecuación (E2)
dependen de la geometría y
del perímetro de la antena
loop y están expuestos en
el prospecto de la Tabla 1.
La reactancia inductiva,
parte de la impedancia de
la antena loop, está
determinada por (E4):
Xant = ј
tan
,

donde
es la impedancia
característica equivalente
de la línea de transmisión
con alambres paralelos que
está definida por (E5):
= 276
, donde A
es la área definida por el
perímetro de la antena
loop, mientras que r es el
rayo del conductor usado.
Un estudio particularizado
ha sido hecho por el
Laboratorio de Ciencias
Eléctricas de la universidad
de Ohio en 1968 , el cual
con un análisis meticuloso
establece
las
partes
“reales” e “imaginarias” de
la impedancia de la antena
loop, tanto en cada espira
como en muchas, así como
los valores de la eficiencia
de la antena. Routine de
simulación como EZNEC,
dan un válido socorro para

0,2 ≤ L/λ ≤ 0,5
a
b
1,722
3,676
1,073
3,271
1,065
3,452
0,755
2,632
0,667
3,280
1,385
3,525
la determinación de la
impedancia de las antenas
loop; además tanto los
boletines
como
los
informes
técnicos
mencionados
pueden
ayudar a los proyectistas a
entender su naturaleza.
La figura 1 muestra el
gráfico que describe la
impedancia de una antena
loop construida en tubo de
cobre de sección 0,25” y
diámetro de 1 metro. Al fin
de asegurar el correcto
equilibrio entre la antena
loop y la red de adaptación
de la impedancia, se inserta
un transformador Bal Un
1:1; de otro modo tanto la
impedancia característica
como
los
lobos de
radiación sufrirán una no
deseada
alteración
resultando vanos nuestros
esfuerzos para la mejor
adaptación posible en
función de la frecuencia y
conservando en tal manera
las calidades típicas que
tales antenas ofrecen. En el
transcurso de planificación
de las redes de adaptación
complejas, como
en
nuestro caso, es muy
importante y útil analizar y
optimizar muchas veces los
modelos
de
circuitos
equivalentes, no siendo
necesario incluir en los
2

Figura 2

datos los valores reales de
las medidas para una
posible interpolación.
En
figura
2
están
representados dos modelos
de circuitos equivalentes,
el primero particularizado,
puede estar utilizado un
poco más allá de la
frecuencia de la primera
resonancia “paralelo”, el
segundo circuito, por el
contrario, es bueno hasta
una frecuencia identificada
en el gráfico de la curva
que describe la impedancia

de la loop examinada,
precedente el aumento
hiperbólico de su valor.
Por
consiguiente
el
segundo circuito puede
utilizarse
hasta
una
frecuencia
inferior y
distante del 25% de la
frecuencia de la primera
resonancia
“paralelo”.
Modelos
de
circuitos
equivalentes, mucho más
particularizados,
pueden
incluir
resonancias
y
antiresonancias, pero estos
elaborados servirían poco

en nuestro caso,
porque
están
centralizados en las
frecuencias debajo
del valor de la
primera resonancia
“paralelo”.
El primer modelo
más complejo estuvo
utilizado para la
simulación
con
Psice; el segundo,
más simple, para
describir la red de
adaptación propuesta.
Para una antena loop del
diámetro de 1 metro,
construida con un tubo de
cobre de 0,25” los valores
asignados a las partes del
primer circuito equivalente
de figura 2 son:
= 5 kΩ
= 0,6 Ω
=1Ω
= 300 pF
= 0,4 µH
= 0,05 µH
= 2,2 µH

Estos valores pueden
ser
empleados en el cálculo de una
gran variedad de redes pasivas
útiles para la adaptación de la
impedancia de las antenas loop
con sintonía lejana.
Nuestro objetivo es propio el de
planear una red de adaptación
con sintonía de diodos varicap en
condiciones
de
acoplarse
directamente con un cable
coaxial de impedancia conocida
50 Ω o en un siguiente estadio de
amplificación con la misma
impedancia de entrada.
Figura 3

3

El proyecto de la red
pasiva tiene que ser
preferiblemente
equilibrado porque permite
la supresión de las
interferencias, debidas a
señales no deseadas de
“modo
común”,
pero
también las debidas a
emisoras
de
elevada
potencia en las cercanías.
A primera vista, el circuito
equivalente simplificado,
descrito en figura 2,
sugiere que, añadiendo una
capacidad en serie a cada
terminal de la antena loop,
se puede obtener una
óptima adaptación de
impedancia. Lo que está
ilustrado en figura 3
favorece, en efecto, una
soberbia prestación de la
relación señal/ruido hasta
cuando la antena loop está
correctamente
acoplada
con el cargo
. En esta
manera la típica respuesta
al campo magnético se
aprecia
completamente,
reduciendo los efectos del
ruido generado por campos
eléctricos y dando un
resultado no lejano de las
experiencias hechas con
una
antena
loop
resguardada. Cuando la
porción reactiva de la
impedancia
está
correctamente sintonizada,
la impedancia de la antena,
vista al terminal de salida
de figura 3, se convertirá
en una pequeña resistencia
que puede ser inferior a 1Ω
para
las
antenas
construidas
con
un
conductor
de
grueso
diámetro como el tubo de
cobre de ½”. El proyecto

necesita una serie de
transformadores de ancha
banda, de buena calidad,
capaces de garantizar una
justa adaptación entre esta
baja resistencia, obtenida
en el punto de sintonía y la
característica impedancia
desequilibrada de la línea
de alimentación que es el
clásico cable coaxial de 50
Ω.

Esquema eléctrico de
la red de adaptación
Muchos proyectos en
grado de equilibrar las
antenas loop emplean sólo
un transformador puesto
entre
la
línea
de
alimentación y la antena.
En tales realizaciones el
coeficiente
de
acoplamiento entre los
envolvimientos
del
primario y del segundario
es generalmente muy bajo,
por la elevada relación de
espiras entre los dos
envolvimientos,
justificados por la baja
impedancia de la antena
loop
sintonizada.
De
hecho, en las aplicaciones
de transmisión, el bajo
coeficiente
de
acoplamiento se traduce en
fuertes pérdidas de la
potencia radiada,
con
subsiguiente
recalentamiento
del
material
magnético
utilizado en el núcleo del
transformador.
En aplicaciones de recibo
el bajo coeficiente de
acoplamiento se cambia en
una elevada temperatura de
antena
con
un
empeoramiento de la cifra
de ruido NF del sistema de

recibo. Los conductores de
doble y triple cables
trenzados,
típicamente
usados
en
los
transformadores de banda
ancha, dan un alto
coeficiente
de
acoplamiento tanto que se
acercan a la unidad (12, 13,
14). Esta técnica no puede
ser
usada
en
los
envolvimientos
del
transformador ilustrado en
figura 3, porque la elevada
relación de las espiras
entre los envolvimientos
del
primario
y
del
segundario no ofrece la
posibilidad de volver los
dos envolvimientos en un
único grupo de cables
conductores entrelazados.
La figura 4 ilustra una red
de adaptación que puede
estar
realizada
con
transformadores de ancha
banda, realizados con
alambres entrelazados de
doble y triple hilos. Nos
damos cuenta cómo el
transformador T1 es del
tipo
Guanella,
con
impedancia
4:1
equilibrado-equilibrado
(Bal-Bal) (15, 16, 17)
realizado con alambre dos
a dos entrelazado en un
único núcleo toroidal de
material magnético. Los
dos
transformadores
quedantes se construirán en
núcleos
de
ferrite
binoculares del tipo FairRite 2843002402, porque
las bajas impedencias , en
aquellos
puntos
del
circuito, tienen que ser
construídos
en
modo
diferente.

4

En la foto de figura 5 se ve
el transformador T1 que
está construido con dos
envolvimientos
singularmente, formados
por doce espiras de dos
alambres de cobre
esmaltados, de diámetro
30AWG, en núcleo toroidal
en polvo de hierro tipo
Micrometals T44-6. Para su
construcción es posible usar
alambres paralelos más bien
que entrelazados, aun si está
una pequeña diferencia
entre los dos métodos .
Generalmente los alambres
entrelazados ofrecen un
mejor coeficiente de
acoplamiento cuando se
usan hilos de pequeño
diámetro, tan como en
nuestro caso, facilitando la
construcción de
transformadores de banda
ancha, para la recepción o
para pequeños señales (18,
19, 20). Emplear alambres
paralelos es la mejor
elección para las
aplicaciones en las cuales
deslizan altas potencias y
por lo tanto hace falta
emplear conductores de
gran diámetro. Usando un
transformador con relación
4:1 en la entrada de la red,
se da el mejor punto
operativo a los dos varicap
MVAM-109, D1 y D2 ,
indispensables para la
sintonía distante de la
antena loop.
Interpuestos en tales puntos
del circuito, la resistencia
<< serie >> equivalente de
sintonía distante de la antena loop.

los dos varicap, genera una
pequeña disminución de la
señal, pero, siempre los
varicap, amplifican la
sintonía por lo menos de
dos octavos, con una antena
loop construida en tubo de
cobre de ¼”.
Los transformadores T2
yT3 están ambos
construidos envolviendo en
los núcleos binoculares
cuatro espiras de tres
alambres, con hilo
30AWG..
En la figura 6 y 7se ven los
dos núcleos Fair-Rite
284300 2402 y los alambres
que están unidos juntos,
para permitir las
conexiones.
En la figura 4, notamos
cómo el transformador de
ingreso T1 represente la
mejor posibilidad para la
interfaz de la antena loop,
con diodos varicap de
sintonía D1 y D2, mientras
que el transformador BalUn T3 está destinado a la
conversión de impedencia
de la red equilibrada de
acoplamiento y sintonía con
la desequilibrada del cavo
coaxial de la antena. El
transformador interestadio
T2 puede ser la unión de
dos transformadores con
relación 1:9 y su función es
la de asegurar el mejor
acoplamiento de banda
ancha.
La mejor configuración
dependerá, por lo tanto, del
diámetro del conductor con

el cual estará construido el
elemento radiante de la
antena loop. Por ejemplo,
utilizando un tubo de cobre
de ½“ será necesario
reemplazar el transformador
T2 de la figura 4 con dos
transformadores cuya
impedencia sea de 1:4.
Un prototipo del circuito de
adaptación estuvo
construido en vetronite
cobreña de 1/16 de grueso,
grande 1,0 x 2,5” y que
puede verse en la figura 8.
Las partes cobreñas se
obtuvieron por medio de
una fresa Dremel y su
anchura, intencionadamente
exagerada , permitió una
fácil experimentación,
resistiendo al stess
producido por las repetidas
soldaduras. acoplamiento
cuando se usan hilos de
pequeño diámetro, tan como
en nuestro caso, facilitando
la construcción de
transformadores de banda
ancha, para la recepción o
para pequeños señales.
Emplear alambres paralelos
es la mejor elección para las
aplicaciones en las cuales
deslizan altas potencias y
por lo tanto hace falta
emplear conductores de
gran diámetro. Usando un
transformador con relación
4:1 en la entrada de la red,
se da el mejor punto
operativo a los dos varicap
MVAM-109, D1 y D2,
indispensables para la

5

Interpuestos en tales puntos del circuito, la resistencia << serie >> equivalente de los dos varicap,
genera una pequeña disminución de la señal, pero, siempre los varicap, amplifican la sintonía por lo
menos de dos octavos, con una antena
loop construida en tubo de cobre de ¼”.

Figura 4

Figura 5

Los transformadores T2 yT3 están ambos construidos envolviendo en los núcleos binoculares
cuatro espiras de tres alambres, con hilo 30AWG..

Figura 6 y 7

En la figura 6 y 7se ven los
dos núcleos Fair-Rite
284300 2402 y los alambres
que están unidos juntos,
para permitir las
conexiones. En la figura 4,
notamos cómo el
transformador de ingreso T1
represente la mejor
posibilidad para la interfaz
de la antena loop, con
diodos varicap de sintonía
D1 y D2, mientras que el
transformador Bal-Un T3

Un prototipo del circuito de
adaptación estuvo construido en
vetronite cobreña de 1/16 de
grueso, grande 1,0 x 2,5” y que
puede verse en la figura 8.

está destinado a la
conversión de impedencia
de la red equilibrada de
acoplamiento y sintonía con
la desequilibrada del cavo
coaxial de la antena. El
transformador interestadio
T2 puede ser la unión de
dos transformadores con
relación 1:9 y su función es
la de asegurar el mejor
acoplamiento de banda
ancha.

La mejor configuración
dependerá, por lo tanto, del
diámetro del conductor con
el cual estará construido el
elemento radiante de la
antena loop. Por ejemplo,
utilizando un tubo de cobre
de ½“ será necesario
reemplazar el transformador
T2 de la figura 4 con dos
transformadores cuya
impedencia sea de 1:4.

Figura 8

6

Las partes cobreñas se obtuvieron por medio de una fresa Dremel y su anchura, intencionadamente
exagerada , permitió una fácil experimentación, resistiendo al stess producido por las repetidas
soldaduras.
(2° parte)

Una antena loop HF sintonizada a varactor

Práctica

Detalles para
construir el sistema de
apoyo.
La construcción mecánica
del sistema de apoyo
impermeable, capaz de
contener la red de sintonía y
soportar la antena loop,
requiere el uso de comunes
componentes de PVC
usados en hidráulica y que
se encuentran en ferreterías.
Este tipo de construcción
permite el fácil reemplazo
de la antena loop, de modo
que permite la
experimentación de
elementos optimizados para
específicas bandas de
frecuencia.
Según el método de Roberto
Craighero
se pueden
emplear dos comunes
conectores UHF SO 239
para juntar los elementos
loop. Los conectores
SO 239 están montados
sobre los dos tapones de
cierre de PVC de 1” y ¼”
del apoyo central a T.
Los dos tapones, como en
figura 9, están agujereados
por el medio de una punta
de taladro de 5/8” en el
centro y por una punta de
9/32” los cuatro agujeros,
donde se insiere la arandela
de los conectores SO 239.
De antemano es menester
ensanchar los orificios de
las arandelas de los dos

conectores, para el diámetro
de los tornillos 6-32, ½” de
largo, que utilizaremos para
fijarlos. Las conexiones
eléctricas, entre los dos
conectores y el circuito
adaptador, están
constituidas por dos
<< arañas>> construidas
con cuatro terminales-ojete,
medida 6, soldados con el
auxilio de un conector SO
239, cuatro distanciadores
de ¼” y cuatro tornillos
6-32, largos ½ “, completos
de tuercas.
La realización de tales
<< arañas>> puede verse en
figura 10. Los cuatro
terminales a ojete están
enlazados a un hilo aislado
y flexible de calidad, largo
6” y diámetro 12 AWG ,
que pasa dentro de los
cuatro agujeros de los
terminales a ojete antes de
la soldadura. Los conectores
y las <<arañas>> así
preparadas irán montados
en los dos tapones de PVC
con tornillos y tuercas 6-32
½, de ancho; por fin un sutil
estrato de silicón debajo de
las arandelas sellará el
bloque a T. Se cementarán
los dos tapones juntados en
las cabezas del enlace
central T de 1” y ¼” como
puede verse en la foto 11.
La parte final del sostén a T
está formada por un
adaptador fileteado de PVC
de 1” y ¼”, por un conector
BNC “bridado”, por un

anillo chato de 3/8”, un
distanciador sacado de un
tubo PVC de 1” y pocos
otros particulares
mecánicos. En la figura 12
el conector BNC está
montado sobre el anillo
chato de 3/8” cuyo agujero
ha sido antecedentemente
ensanchado para acoger su
brida. Por medio de
tornillos 4-40 y un terminal
a ojete, para enlazar
eléctricamente la brida, se
asegurará mecánicamente el
conector al anillo. Por
último se soldarán un par de
conductores aislados, largos
1”, al central del BNC y al
agujero del terminal a ojete.
El distanciador está
constituido por un corto
pedazo de tubo PVC de 1”,
en el cual estarán
practicadas de un lado
cuatro pequeñas
acanaladuras capaces de
acoger las dimensiones de
las tuercas que aseguran el
BNC al anillo. La longitud
del distanciador estará
determinada al momento, a
según de las dimensiones
del adaptador fileteado , del
lado en el cual no está
fileteado.
El conector BNC montado
junto al distanciador
fileteado en manera que ,
los dos, estén firmemente en
posición . Un tubo de PVC
de 1” o ¼”, largo 4”
completará el sistema de
apoyo. Los alambres que
7

salen del BNC irán soldados
al circuito de sintonía de
figura 8 el cual irá
enhebrado en el tubo de
4”,el mismo tubo pues irá
cementado al adaptador

fileteado, en el cual se
encuentra el BNC. Por fin
se saldrán los alambres que
salen del sostén central a T,
como en figura 11, al
circuito de adaptación.

Figura 9

Figura 11

Acabaremos nuestra
realización, como puede
verse en figura 13,
encolando perfectamente las
dos partes de PVC ya
montadas.

Figura 10

Figura 12

Figura 13

8

Construcción de los
elementos de la antena
loop
Los elementos de la antena
loop están construidos con
un tubo de cobre flexible

del diámetro de ¼” y ½”.
Dos conectores UHF
PL259, con reductores,
conectan los elementos al
conjunto que lo sostiene,
facilitando su sustitución
durante la experimentación
y la optimización. Los
reductores de los
conectores PL 259
han sido
construidos para
cables coaxiales
de pequeño
diámetro ,como
RG 59 y son
ideales para este
tipo de aplicación.
De hecho, su
diámetro interior ,

un poquito más grande de
¼”, permite soldarlos
fácilmente al tubo de cobre
de ¼”, mientras que su
diámetro exterior de un
lado, permite la inserción en
el interior del tubo de cobre
de ½”. En este último caso,
para obtener una soldadura
más fuerte y segura, puede
estar útil agujerear, por
medio de una punta de
pequeño diámetro, las dos
extremidades del tubo.
Después, soldados los
reductores a sus
extremidades, se
atornillarán los dos PL259
para completar el montaje
de la antena.

Figura 14

La foto de figura 14 muestra los reductores
en las extremidades de los tubos de cobre de
¼” y ½”, mientras que la foto de figura 15
varios elementos loop construidos con esta
técnica.

Figura 15

Construcción del control de sintonía
La tensión de sintonía
necesaria al circuito de
adaptación está enviada a
través del cavo coaxial de la
antena y necesita de un
alimentador con regulación
de la tensión de salida junto
a un simple acoplador
inductivo, como descrito en
el esquema de figura 16. El
transformador T1 está

formado por seis espirales
bifilares de alambre 26
AVG en núcleo binocular
Fair Rite 2843000102 o
similar, y como puede verse
en la foto, el circuito está
cómodamente en un
pequeño contenedor de
aluminio cuyas dimensiones
son 3,25” x 2,13” x 1,13”.
Este circuito puede ser

utilizado también para otras
aplicaciones, como por
ejemplo la alimentación de
un preamplificador de
antena en poste para las
gamas HF. Un proyecto un
poco más complicado, pero
que tiene el control de
sintonía, está descrito en
figura 18. El transformador
T1 es el mismo del
9

empleado en el proyecto des
figura 16 y el potenciómetro
R3 es un tipo con diez
revoluciones o sea, en
alternativa, puede ser de una
sola revolución, pero con
desmultiplicador. La tensión
fija de alimentación del

circuito la dará un
alimentador-pared no
swiching de 24VDC u otro
equivalente; los
componentes restantes
pueden estar montados
dentro de un contenedor de
aluminio de dimensiones

4,23”x2,25”x1,5”. Si se usa
por R3 un potenciómetro,
sólo de una revolución,
junto a un desmultiplicador
2:1 puede ayudar el dibujo
de una escalera de sintonía
en el contenedor.

Valoración del prototipo
El prototipo de la red de
adaptación, como de diagrama en
figura 4, ha sido ensayado con dos
diferentes elementos loop, los dos
hechos en tubo de cobre de ¼”.
Con gran maravilla no hubo
interferencias al escucho de las
estaciones broadcastings AM
cercanas, confirmando en tal
manera los beneficios del sistema
de sintonía equilibrado. El
diagrama de figura 19 describe la

Figura 16

variación de sintonía con respeto a la tensión de
sintonía empleada hacia los diodos varicap en los
dos elementos experimentados de 1 metro y 64
centímetros de diámetro. Con la antena de 1
metro de diámetro la anchura de banda a -3dB en
toda la excursión de sintonía es más o menos de
200 kHz y se queda constante. La proporción
S/N (señal/disturbo) es óptima, confirmando
cómo la naturaleza pasiva de la red de adaptación
y las variaciones de la tensión de sintonía
permiten un correcto acuerdo de la impedancia
muy baja de la antena loop.
Figura 17

Figura 18

10

Figura 19

Conclusiones
Empleada esta técnica que prevé una simple red de adaptación de impedancia y la sintonía lejana, se
obtienen muchos beneficios para el funcionamiento de la loop. El proyecto descrito tiene una
generosa excursión de sintonía que se para entorno a dos octavas de frecuencia; tiene aún una
relación señal/disturbio excelente y, no por último, la adaptación de impedancia excluye el uso de
un amplificador. La construcción mecánica empleada quiere componentes que se pueden fácilmente
hallar y permite la substitución de los elementos loop, en manera que se optimice el mejor
funcionamiento de específicas bandas de frecuencia.

Bibliografia
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